Материал: 1300
Приложение 2
Указания по применению ПЭВМ
1. Проверка прочности проводится для расчетных усилий M и N. Считается, что армирование колонны подобрано в результате ручного счета и конструирования (например, для расчетного сечения любой части колонны – см. рис. П.2.1).
b
Аsлев Аsк Аsпр
a';a |
h |
a';a |
|
|
Рис. П.2.1. Расчётное сечение
Аsлев; Аsк; Аsпр – площадь поперечного сечения соответственно левой, конструктивной и правой арматуры.
2. Учет влияния прогиба на несущую способность внецентренно сжатых элементов (п.3.24, здесь и далее ссылки на СНиП 2.03.01-84*[2]) приводятся при гибкости l0/i > 14, где l0 – см. табл. 32, i – радиус инерции, равный 0,289 ∙ h.
Для учета влияния прогиба в табл. П.2.1 определяются параметры линейной зависимости Ncr – (Аsлев + Аsпр) для каждого выбранного сочетания расчетных усилий M, N и данные для проверки на ЭВМ, обязательно в таблице приводить вычисления.
55
Таблица П.2.1. Учёт влияния прогиба
|
Вычисления для |
|
|
сочетаний |
|
Параметры, расчетные формулы |
усилий. |
|
|
Номер: |
|
|
1 |
2 и т.д. |
1 |
2 |
3 и т.д. |
M |
|
|
N |
|
|
e0 M / N
Mдл
Nдл
e,min ф.(22)п.3.6
e п.3.6; e,min
Принятый e
|
|
|
|
|
|
M1 Mдл Nдл (h/2 a) |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
(п.3.24, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п.3.6) |
|
|
|
|
|
Mtot |
|
M N (h/2 a) |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
1 |
1 |
|
|
M 1 |
|
1 |
|
|
1(ф.(21) п.3.6 |
) |
|
|
||||||||||||||||
|
M tot |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
6,4 E |
s |
100 |
|
h |
0 |
|
a |
/ 2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,Н/см |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
(ф.(58) |
|
|
|
|
|
b h |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,11 |
|
|
|
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
п.3.24) |
D |
|
|
|
|
h |
|
|
a / |
2 |
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
, см |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0,1 e |
|
|
|
|||||||||||||||
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Ncr C (D (As,лев As,пр )),Н
(ф.(19) п.3.6) η ≥ 1
(рис.6, п.3.20) e e0 h a, см 2
e/ h0 e, см
Примечание. M и Mдл заносятся со своим знаком; Mдл, Nдл – усилия от постоянной нагрузки; знаки в формуле по определению M1 и Mtot соответствуют знаку M; Mдл – со своим знаком; Es в МПа; l0, h0, a', b, h в см; Es /Eb ; Аsлев, Аsпр в см2; e΄ − расстояние от уровня приложения N рассматриваемого сечения до наиболее сжатой грани сечения.
56
3. Проверка прочности прямоугольного сечения проводится для каждого из выбранных сочетаний усилий (два сочетания).
Подготовка исходных данных проводится в соответствии с инструкцией по пользованию программой расчета на ЭВМ “Расчет прочности нормальных сечений железобетонных конструкций” (RNS).
В исходные данные для каждого сечения (см. бланк) заносятся:
−0 – в графах hf ,hf ,Mr ,My , sp, sp, sp, sp,b0;
−1 – в графах Fp, , ;
− h,b,bf b,bf b − в см, параметры сечения;
−Rb – в кгс/см2, табл.13 п.2.13, с умножением на b2 =1,1;
−sc,u – в кгс/см2 и – см. п.3.12;
−N – число i-х рядов арматуры, параллельных сжатой грани (для примера на рис.1 N=3);
−Ns = N – по расчетному продольному сжимающему усилию, в кгс, конкретного сочетания со знаком «−» ;
−e΄ – из табл.1, для соответствующего сочетания, см;
−h0i – расстояние i-го ряда арматуры до наиболее (для конкретного сочетания) сжатого волокна, в см (см. пример рис.п.2.2);
−Аsi – площадь поперечного сечения арматуры i-го ряда, см2;
−Rs, Rsc – в кгс/см2,табл.22, пп.2.26, 2.27.
N
M (+)
N
M (−)
Аs3 Аs2 Аs1 |
|
Аs1 |
Аs2 Аs3 |
h01 |
h01 |
h02 |
|
h02 |
|
|
|
h03 |
|
|
h03 |
Рис. П. 2.2. Расчётное сечение
Программа RNS − исходные данные
h |
b |
h/f |
bf/ |
hf |
bf |
|
|
|
|
|
|
57
Rb |
|
|
|
sc,u |
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Mr |
|
|
|
Ns |
|
|
|
e/ |
|
|
|
My |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
A |
F |
p |
R |
s |
|
R |
sc |
|
|
sp |
/ |
|
sp |
|
sp |
b |
0i |
si |
|
|
|
|
|
|
sp |
|
|
0 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для каждого сочетания усилий делается распечатка исходных данных и результатов расчета.
Проектирование предварительно-напряжённых стропильных балок двутаврового сечения
В связи с тем, что чрезмерные прогибы стропильных балок могут нарушать условия нормальной эксплуатации мостовых кранов, предельные прогибы балок должны ограничиваться не только эстетикопсихологическими (учитываются постоянные и временные длительные нагрузки), но и технологическими (учитываются постоянные, временные длительные и кратковременные нагрузки) требованиями [3]. Для снижения трудоемкости вычислений привлекается расчетная программа RDT2, разработанная кафедрой строительных конструкций.
Цели привлечения программы на ЭВМ:
−проверка правильности ручного расчета при проектировании трещиностойкости (в том числе величины раскрытия нормальных трещин);
−определение прогибов как от постоянных и длительных, так и от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;
−корректировка величины σsp и Rbt, а при необходимости и Asp
при дефиците жесткости и трещиностойкости.
Подготовка исходных данных проводится на основании инструкции по использованию программой на ЭВМ «Проверка деформативности и трещиностойкости железобетонных конструкций» (RDT2).
58
Рассчитываемая балка переменной высоты с двутавровым поперечным сечением. Прогибы конструкции определяются по кривизнам в четырех (включая опорное и в середине пролета) расчетных сечениях; трещиностойкость проверяется в среднем сечении балки. В исходных данных (рис.П.2.3 и бланк исходных данных, при наборе необходимо слева оставлять пробел) проставляются:
−«0» – в графах Es2 ,E's2, Rs,ser2, BБ1 ,ДОП, КОН, Т8, Т9, φl ;
−MW , Mtot , Mf (для сечения 1); a2 ; a'2 ; As2 ; A's2 ( для сечений 1,2,3 4);
−«1» − в графах k , k1 ; BБ , φb2k ; φlok ;
− 8 = 350; b1 = 0,85; 1 = 1,8; b = 0,9; n= 4; b2 = 2; = 0,15; ls = =0,8;
k = 0,45;
−asp,as1, as2 − см. рис. п. 2.3, см;
−d – диаметр высокопрочной арматуры, мм;
Рис.П.2.3. Расчётное сечение
− в графах Esp ,Es1, E's1, Eb − соответственно модули упругости высокопрочной, обычной нижней, верхней арматуры (кгс/см2, данные под чертой табл.29 СНиП 2.03.01-84*[2]) и начальный модуль упругости бетона (кгс/см2, данные под чертой табл. 18 СНиП 2.03.0184*[2]), подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении;
59