Материал: 637

где qв – удельная вентиляционная характеристика здания, зависящая от строительного объема здания по наружному обмеру и его назначения, кДж/м3 ч С.

Для промышленных зданий:

Vзд = 5 – 10 тыс. м3; qв = 0,692 – 0,519 кДж/м3 ч С; Vзд = 10 – 20 тыс. м3; qв = 0,519 – 0,346 кДж/м3 ч С.

Для административно-бытовых зданий:

Vзд = 2 – 5 тыс. м3; qв = 0,484 – 0,415 кДж/м3 ч С; Vзд = 5 – 10 тыс. м3; qв = 0,415 – 0,381 кДж/м3 ч С;

tн.в – расчетная температура наружного воздуха для вентиляции

(прил. Г, табл. 1), tн.в = -23 С.

QвТОиТР qв VТОиТР tв tн.в ;

Qвцех.уч qв Vцех.уч tв tн.в ;

Qвадм qв Vадм tв tн.в .

5. ПОСТРОЕНИЕ ГОДОВОГО ГРАФИКА ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗГУЗКИ ПРЕДПРИЯТИЯ АВТОМОБИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА

Все результаты расчетов теплопотребления отдельными абонентами сводим в прил. Б.

Суммарный часовой расход тепла (кДж/ч) отдельным абонентом (предприятием) определяется по формулам

Qсумmax Qоmax Qвmax Qгвmax Qгвоб ;

Qоmax =QоТОиТР Qоцех уч Qоадм Q;

Qгвmax=QТср.час Qадмчас .

В результате будет определен расчетный (максимальный) часовой расход теплоты при температуре tн.о, однако с изменением температуры наружного воздуха в течение года будет изменяться расход теплоты абонента. Такая зависимость показана на графике годовой тепловой нагрузки, который состоит из двух частей. В левой части стоится гра-

18

фик часовых расходов теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха, начиная с температуры tн.о и заканчивая температурой конца отопительного периода tк.о. По оси ординат при температуре tн.о откладываются Q0max иQвmax. При температуре tн.в откладывается зна-

чение Qвmax , при температуре tк.о откладываются значения Qоmin иQвmin . Минимальные расходы теплоты на отопление и вентиляцию

(кДж/ч) при температуре tк.о определяются расчетом:

где tк.о – температура наружного воздуха в конце отопительного пе-

риода, tк.о = +8 С.

Минимальные и максимальные значения расходов теплоты на отопление соединяются прямой линией при температуре tн.в от точки пересечения прямой расходов теплоты на отопление с лучом, проходящим параллельно оси ординат через точку tн.в, на оси абсцисс откладывается вверх значение Qвmax. Точки Qсум и соответствующие

значениям температур tн.о tн.в и tк.о соединяются, полученный график характеризует изменение суммарной часовой нагрузки в зависимости от температуры наружного воздуха. При построении графика следует помнить, что расход теплоты на горячее водоснабжение и подогрев оборотной воды для мойки автомобилей не являются функцией тем-

Qo и Qв .

Суммарный часовой расход теплоты по всем видам нагрузки получается графическим суммированием соответствующих ординат графиков при tн.о, tн.в и tк.о. В правой части строится график годового расхода теплоты в зависимости от продолжительности стояния наружных температур за год. Для этого по оси абсцисс откладывается число часов стояния наружных температур за время отопительного периода (согласно прил. Г, табл. 2), с левой стороны графика перено-

19

сится значение тепловой нагрузки при данных температурах. Получается ступенчатый график, который сглаживается по средним точкам.

Подсчет годового расхода теплоты производится суммированием площадей прямоугольников, заключенных внутри правой части графика, с учетом выбранного масштаба. Определение суммарных часовых и годовых расходов теплоты предприятием выполняется с использованием табл. 1, 2 прил. Г. График годовой тепловой нагрузки предприятия приведен в прил. В.

6. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ

Для расчета транспортировки теплоносителя (воды) от источника теплоты к индивидуальному тепловому узлу принимается двухтрубная тепловая сеть надземной прокладки. В подающей линии тепловой сети рекомендуется принимать температуру теплоносителя в

пределах tТпл 110 150 ОС, в обратной линии – в пределах

tТол 50 70 ОС.

Расчетный расход теплоты в теплосети (кг/с):

где Qсумmax – суммарный расход тепла на отопление, вентиляцию, горя-

чее водоснабжение и технологическое тепло АТП, кДж/ч; с – теплоемкость воды, с =1,163∙10-3 кВт ч/(кг∙град); kp – коэффициент, учи-

тывающий утечки воды из сети, kр = 1,005.

Гидравлический расчет разделяется на два этапа – предварительный и проверочный.

Предварительный расчет. Так как на этапе проектирования трудно заранее определить количество местных сопротивлений (задвижек, поворотов, переходных диаметров и т.д.), то местные сопротивления предварительно оцениваются по средней доле местных потерь:

20

где z – постоянный коэффициент, зависящий от вида теплоносителя,

для воды z = 0,03 – 0,05.

Предварительное удельное линейное падение давления (Па/м) можно определить из выражения

где l – длина (суммарная подающей и обратной линий магистральной тепловой сети); ∆PТС – суммарное падение давления в прямой и обратной линиях, Па, зависит от номера сетевой воды на ТЭЦ и схемы присоединения абонентов к тепловой сети; рекомендуется предварительно принимать в пределах 75∙104–80∙104 Па.

Ориентировочный внутренний диаметр (м) трубопровода (прил. Д, табл. 1):

Проверочный расчет. Уточненное значение удельного линейного падения давления (Па/м):

Уточненное значение суммарного падения давления в тепловой сети (Па/м):

Насосы, работающие на тепловую сеть, должны обеспечивать перепад давления

21

где PСТ – потери давления вне станции, рекомендуется приниматьPСТ =(15 – 20)∙104 Па; Pаб – потери давления в узле присоединения абонентов, примерно Pаб =(2 – 10)∙104, Па.

7. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОПРОВОДОВ

Расчет выполняется для подающей и обратной линий отдельно. Толщина изоляции устанавливается исходя из действующих норм потерь тепла. Норма потери тепла 1 м теплопровода qе определяется по прил. Д, табл. 3 в зависимости от наружного диаметра трубопровода и среднегодовой температуры теплоносителя.

Тепловое сопротивление теплопровода (м∙град/Вт):

где tт – температура теплоносителя, °С; tn – среднегодовая температура охлаждающей среды, °С; m – суммарное значение термических сопротивлений защитного покрытия и изоляции при теплоотдаче от наружной поверхности изоляции к окружающему воздуху (прил. Д, табл. 3), м∙град/Вт.

Тепловое сопротивление теплопровода определяем отдельно для подающей и обратной магистралей.

Затем вычисляем условную величину

2 из Re

где λиз – коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции, Вт/(м.град) (прил. Д, табл. 4).

Коэффициент теплопроводности изоляции λиз определяется зависимостью от средней температуры изоляционного слоя tиз, которая приведена в табл. 2. Используя график определения толщины изоляции по условной величине К принимаем толщину основного слоя теплоизоляции трубопроводов теплотрассы. Действительные тепловые потери вычисляем отдельно для подающего и обратного трубопроводов (Вт/м):