Курсовая работа (т): Административное здание железнодорожного поселка с населением 2000 жителей в г. Екатеринбург

Скачать файл

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Административное здание железнодорожного поселка с населением 2000 жителей в г. Екатеринбург

Содержание

1. Исходные данные для проектирования

2. Описание здания и строительных конструкций

3. Теплотехнический расчет наружных ограждений

4. Определение потерь тепла помещениями и удельной отопительной характеристики здания

5. Проектирование системы отопления

6. Гидравлический расчет системы отопления

7. Расчет нагревательных приборов

8. Подбор элеватора

9. Определение годовых расходов теплоты на отопление

Библиографический список

1. Исходные данные для проектирования

Административное здание железнодорожного поселка с населением 2000 жителей.

Вариант 63. г. Екатеринбург,

t_ext = - 35 ⁰C - температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью 0,92, принимаемые по СНиП 23-01 <#"703198.files/image001.gif">

Рис. 3.1.

. Определим требуемое термическое сопротивление теплопередачи ограждения, отвечающее санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, по формуле

(3.1)

гдеt_int - расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С, принимаемая в соответствии с ГОСТ 30494-96 [3] и нормами проектирования зданий и сооружений следующей: 20, так как t_ext = - 35 ⁰C ≤-32 ⁰C

t_ext - расчетная зимняя температура наружного воздуха, равная для г. Екатеринбурга - 35 ⁰С (взята из СНиП 23-01-99* как средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92);

n - коэффициент, учитывающий положение ограждения по отношению к наружному воздуху (табл.6 СНиП 23-02-2003):

n = 1 - наружные стены

n = 0,9 - перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов);

n = 0,6 - перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли

Δt_n - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждения (табл. табл. 5 СНиП 23-02-2003)

Δt_n = 4,5 ⁰С для стен;

Δt_n = 4,0 ⁰С для чердачных перекрытий

Δt_n = 2,5 ⁰С для перекрытий над подвалами

α_int - коэффициент теплообмена у внутренней поверхности ограждения, принимаемый равным 8,7 Вт/ (м² ⁰С).

Подставим численные значения и рассчитаем термическое сопротивление теплопередаче:

для стен м² ⁰С/Вт;

для пола м² ⁰С/Вт;

для крыши м² ⁰С/Вт.

. По табл.4 СНиП 23-02-2003 определим приведенное сопротивление теплопередаче из условий энергосбережения R_req в зависимости от значения градусосуток отопительного периода, определяемого по формуле

, (3.2)

Где t_ht = - 6 ⁰C, Z_ht = 230 сут. - соответственно средняя температура и продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой воздуха не более 8 ⁰С [4]; t_int = 20⁰С:

⁰С*сут.

D	R req	R req	R req
	стены	полы/чердаки	окна/балконы
4000	2,4	2,7	0,4
6000	3	3,4	0,5

Определяем R_req методом двойной интерполяции:

= 2,99 м² ⁰С/Вт для стен;

= 3,39м² ⁰С/Вт для перекрытий крыши и пола;

= 0,50 м² ⁰С/Вт для окон и балконных дверей.

. Толщина теплоизолирующего слоя ограждения δ_х, м, определяется из условия соблюдения требования:

, (3.3)

где - фактическое сопротивление теплопередаче, м² ⁰С/Вт.

Чтобы получить это значение, раскроем его:

административное здание строительная конструкция

. (3.4)

Отсюда

, (3.5)

Где R₁, R₂, R_x - сопротивления теплопередаче отдельных слоев ограждения, м² ⁰С/Вт;

δ₁, δ₂, δ_х - конструктивные толщины отдельных слоев ограждения, м;

α_ext - коэффициент теплообмена у наружной поверхности ограждения, принимаемый по таблица 6 (СНиП II-3-79*):

Вт/ (м² ⁰С) - Наружных стен;

Вт/ (м² ⁰С) - Перекрытий чердачных;

Вт/ (м² ⁰С) - Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли;

α_int = 8,7 Вт/ (м² ⁰С);

λ₁, λ₂, λ_х - теплопроводности материалов слоев, Вт/ (м х ⁰С). Они равны (приложение Д СП 23-101-2004):

для Екатеринбурга условие эксплуатации ограждения А:

N п. п.

Наименование слоя

δ, м

λ, Вт/ (м×°С

Стена

Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) (ГОСТ 6266 <#"703198.files/image013.gif">м; округляем до 0,10 м;

для крыши м; округляем до 0,2 м;

для пола м; округляем до 0,1 м.

. Определяем фактическое сопротивление теплопередаче ограждения с учетом принятой толщины расчетного слоя по формуле

, (3.6)

а также соответствующий коэффициент теплопередачи К, Вт/ (м² ⁰С), по формуле

, (3.7)

для стен: м² ⁰С/Вт;

Вт/ (м² ⁰С);

для крыши: м² ⁰С/Вт;

Вт/ (м² ⁰С);

для пола: м² ⁰С/Вт;

Вт/ (м² ⁰С).

Для наружных дверей требуемое сопротивление теплопередаче должно быть не менее

м² ⁰С/Вт.

Значение R_req = 0,50 м² ⁰С/Вт для окон и балконных дверей.

Фактические сопротивления окон и балконных дверей и тип заполнения световых проемов выберем согласно приложению 6* (СНиП II-3-79*): Двухкамерный стеклопакет из обычного стекла (с межстекольным расстоянием 6 мм) в деревянных или ПВХ переплетах

м² ⁰С/Вт. Вт/ (м² ⁰С).

4. Определение потерь тепла помещениями и удельной отопительной характеристики здания

1. Теплопотери каждого помещения, Вт, определяются путем суммирования потерь теплоты через отдельные ограждения, рассчитываемых (с точностью до 10 Вт) по формуле

, (4.1)

Где К - рассчитанный ранее коэффициент теплопередачи ограждения;

F - расчетная площадь ограждения, м²;

t_int и t_ext - температуры воздуха в каждом конкретном помещении и наружная, см. ранее;

n - поправочный коэффициент к разности температур, см. ранее;

Р - множитель, учитывающий дополнительные потери теплоты, определяемый из выражения

, (4.2)

Где - сумма добавочных потерь теплоты, определяемая из приложения 9 [6];

Расчет потерь теплоты по указанным формулам сведем в бланк 1.

Условные обозначения в бланке:

каждое помещение нумеруется трехзначным числом, первая цифра которого обозначает номер этажа, вторая и третья - порядковый номер помещения на этаже (см. Графическую часть);

в колонке "Название ограждения помещения": НС - наружная стена, ДО - двойное окно, НД - наружная дверь, Пт - перекрытие крыши, Пл - пол.

Расчетные площади наружных ограждений (с точностью до 0,1 м²) определяем по линейным размерам. Расчет потерь теплоты лестничными клетками производится как для одного помещения по высоте. Площади окон и дверей не вычитаются из площади наружных стен. При определении (дополнительных) потерь теплоты через них используется значение приведенного коэффициента теплопередачи: (К_ок - К_нс) = (1,96 - 0,33) = 1,63 Вт/ (м² ⁰С).

. Определение удельной отопительной характеристики здания производим следующим образом. Определяем путем суммирования теплопотерь отдельных помещений (бланк 1) тепловую нагрузку на отопление всего здания Q_зд.

Таблица 4.1

№ помещения, название, t_int, ⁰С	Ограждения помещения					t_int - t_ext, ⁰С	Коэффициент n	К, Вт/ (м² ⁰С)	Осн. теплопотери, Вт	Добавки к осн. теплопот.			Сумма добавок	Множитель Р	Q_осн*Р, Вт	Q_inf, Вт	Полные теплопотери, Вт
	Название	Ориентация	Размеры, м		Площадь, м²					на ориентацию	наружн. двери	2 наруж. стены
101	НС	ЮВ	4,5	3,4	15,2	56	1	0,33	284	0,05	0	0,10	0,15	1,15	327	0	1387
Комната милиции	НС	ЮЗ	5,8	3,4	19,3		1	0,33	361	0	0	0,10	0,10	1,10	397	0
21	ОК	ЮЗ	2,7	1,8	4,7		1	1,63	428	0	0	0,10	0,10	1,10	471	0
	ПЛ	-	4,0	5,3	21,2		0,6	0,27	192	0	0	0,00	0,00	1,00	192	0
102	НС	ЮВ	5,9	3,4	19,7	57	1	0,33	374	0,05	0	0,10	0,15	1,15	431	0	2948
Библиотека	НС	СВ	8,9	3,4	29,7		1	0,33	566	0,1	0	0,15	0,25	1,25	707	0
	НС	СЗ	3,2	3,4	10,6		1	0,33	202	0,1	0	0,15	0,25	1,25	252	0
	ОК1	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	215	0,1	0	0,15	0,25	1,25	269	0
	ОК2	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	215	0,1	0	0,15	0,25	1,25	269	0
	ОК3	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	215	0,1	0	0,15	0,25	1,25	269	0
	ОК4	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	215	0,1	0	0,15	0,25	1,25	269	0
22	ПЛ	-	5,9	8,9	52,1		0,6	0,27	482	0	0	0,00	0,00	1,00	482	0
103	НС	ЮЗ	3,6	3,4	12,1	51	1	0,33	207	0	0	0,00	0,00	1,00	207	0	586
Сан. узел	ОК	ЮЗ	1,8	1,8	3,1		1	258	0	0	0,00	0,00	1,00	258	0
16	ПЛ	-	3,6	4	14,6		0,6	0,27	121	0	0	0,00	0,00	1,00	121	0
104	НС	СВ	6	3,4	20,1	51	1	0,33	342	0,1	0	0,00	0,10	1,10	377	0	2837
Вести-бюль	НД	СВ	1,9	2,4	4,6		1	1, 19	277	0,1	2,4	0,00	2,45	3,45	955	0
16	ПЛ	-	5	6	30,2		0,6	1,63	1505	0	0	0,00	0,00	1,00	1505	0
105	НС	ЮЗ	9	3,4	30,1	54	1	0,33	543	0	0	0,00	0,00	1,00	543	0	1547
Комната электросвязи	ОК1	ЮЗ	2,7	1,8	4,7		1	1,63	413	0	0	0,00	0,00	1,00	413	0
	ОК2	ЮЗ	1,8	1,8	3,1		1	1,63	274	0	0	0,00	0,00	1,00	274	0
19	ПЛ	-	9	4	36,2		0,6	0,27	317	0	0	0,00	0,00	1,00	317	0
106	НС	ЮЗ	2,5	3,4	8,5	54	1	0,33	153	0	0	0,00	0,00	1,00	153	0	522
Комната монтера	ОК	ЮЗ	1,8	1,8	3,1		1	1,63	274	0	0	0,00	0,00	1,00	274	0
19	ПЛ	-	2,5	4,3	10,9		0,6	0,27	95	0	0	0,00	0,00	1,00	95	0
107	НС	ЮЗ	3,8	3,4	12,9	53	1	0,33	228	0	0	0,15	0,15	1,15	262	0	978
Аккумуляторная	НС	СЗ	4,5	3,4	15,0		1	0,33	266	0,1	0	0,00	0,10	1,10	293	0
	ОК	ЮЗ	1,8	1,8	3,1		1	1,63	269	0	0	0,15	0,15	1,15	309	0
18	ПЛ	-	3,3	4	13,3		0,6	0,27	114	0	0	0,00	0,00	1,00	114	0
108	НС	СВ	6,4	3,4	21,3	56	1	0,33	398	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	477	0	2090
Почтовый зал	НС	ЮВ	3,2	3,4	8,9		1	0,33	167	0,05	0	0,15	0, 20	1, 20	200	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	254	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	254	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	254	0
	НД	ЮВ	0,9	1,9	1,7		1	1, 19	111	0,05	1,6	0,15	1,82	2,82	312	0
21	ПЛ	6,4	5,9	37,3		0,6	0,27	339	0	0	0,00	0,00	1,00	339	0
109	НС	СВ	2,7	3,4	8,9	54	1	0,33	160	0,1	0	0,00	0,10	1,10	176	0	489
Телеграф	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	204	0,1	0	0,00	0,10	1,10	224	0
19	ПЛ	-	2,7	3,8	10,0		0,6	0,27	88	0	0	0,00	0,00	1,00	88	0
110	ПЛ	-	2,3	2,7	6,2	51	0,6	0,27	51	0	0	0,00	0,00	1,00	51	0	51
Кладо-вая
16
111	НС	СВ	6,4	3,4	21,4	56	1	0,33	400	0,1	0	0,15	0,25	1,25	500	0	1763
Обработка почты	НС	СЗ	6,4	3,4	21,4		1	0,33	400	0,1	0	0,15	0,25	1,25	500	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,15	0,25	1,25	265	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,15	0,25	1,25	265	0
21	ПЛ	-	5,9	6,1	25,8		0,6	0,27	234	0	0	0,00	0,00	1,00	234	0
112	ПЛ	-	4,3	2,4	10,2	51	0,6	0,27	84	0	0	0,00	0,00	1,00	84	0	84
МОП
16
113	НС	ЮВ	1,8	3,4	4,3	51	1	0,33	74	0,05	0	0,00	0,05	1,05	77	0	478
коридор	НД	ЮВ	0,9	1,9	1,7		1	1, 19	101	0,05	1,6	0,00	1,67	2,67	269	0
16	ПЛ	-	1,8	8,9	15,9		0,6	0,27	131	0	0	0,00	0,00	1,00	131	0
114	НС	СВ	1,8	3,4	4,5	51	1	0,33	77	0,1	0	0,00	0,10	1,10	84	0	578
коридор	НД	СВ	0,9	1,9	1,7		1	1, 19	101	0,1	1,6	0,00	1,72	2,72	274	0
16	ПЛ	-	1,8	15	26,6		0,6	0,27	220	0	0	0,00	0,00	1,00	220	0
115	НС	ЮЗ	5,6	6,7	37,4	51	1	0,33	637	0	0	0,00	0,00	1,00	637	0	1127
Лестничная клетка	ПЛ1	-	5,6	4	22,5		0,6	0,27	186	0	0	0,00	0,00	1,00	186	0
16	ПТ	-	5,6	4	22,5		0,9	0,29	304	0	0	0,00	0,00	1,00	304	0
201	НС	ЮВ	4,5	3,3	15,0	56	1	0,33	280	0,05	0	0,00	0,05	1,05	294	0
Бухгалтерия	НС	ЮЗ	5,8	3,3	19,0		1	0,33	356	0	0	0,10	0,10	1,10	391	0
	ОК	ЮЗ	2,7	1,8	4,7		1	1,63	428	0	0	0,10	0,10	1,10	471	0
21	ПТ	-	5,3	4	21,2		0,9	0,29	314	0	0	0,00	0,00	1,00	314	0
202	НС	ЮЗ	3,6	3,3	11,9	54	1	0,33	215	0	0	0,10	0,10	1,10	237	0	747
Спец-часть	ОК	ЮЗ	1,8	1,8	3,1		1	1,63	274	0	0	0,10	0,10	1,10	301	0
19	ПТ	-	3,6	4	14,6		0,9	0,29	209	0	0	0,00	0,00	1,00	209	0
203	НС	ЮВ	6,4	3,3	21,1	56	1	0,33	394	0,05	0	0,15	0, 20	1, 20	473	0	1718
Радиоузел	НС	СВ	4,9	3,3	16,0		1	0,33	299	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	359	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	254	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	254	0
21	ПТ	-	5,9	4,3	25,5		0,9	0,29	378	0	0	0,00	0,00	1,00	378	0
204	НС	СВ	4,5	3,3	14,9	55	1	0,33	275	0,1	0	0,15	0,25	1,25	343	0	1416
ЗАГС	НС	СЗ	3,2	3,3	10,4		1	0,33	192	0,1	0	0,15	0,25	1,25	239	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	208	0,1	0	0,15	0,25	1,25	260	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	208	0,1	0	0,15	0,25	1,25	260	0
20	ПТ	-	4,5	5,9	21,5		0,9	0,29	313	0	0	0,00	0,00	1,00	313	0
205	ПТ	-	2,3	2,2	5,1	51	0,9	0,29	69	0	0	0,00	0,00	1,00	69	0	69
Архив
16
206	НС	СВ	6	3,3	19,8	51	1	0,33	337	0,1	0	0,00	0,10	1,10	371	0	780
Фойе	ПТ	-	5	6	30,2		0,9	0,29	409	0	0	0,00	0,00	1,00	409	0
16	ОК	СВ	2,8	1,8	4,9		1	1,63	409	0,1	0	0,00	0,10	1,10	450	0
207	НС	ЮЗ	5,5	3,3	18,3	54	1	0,33	330	0	0	0,00	0,00	1,00	330	0	1062
Председатель совета	ОК	ЮЗ	2,7	1,8		1	1,63	413	0	0	0,00	0,00	1,00	413	0
19	ПТ	-	5,5	4	22,3		0,9	0,29	320	0	0	0,00	0,00	1,00	320	0
208	НС	ЮЗ	3,5	3,3	11,4	54	1	0,33	206	0	0	0,00	0,00	1,00	206	0	679
Приемная	ОК	ЮЗ	1,8	1,8	3,1		1	1,63	274	0	0	0,00	0,00	1,00	274	0
19	ПТ	-	4,0	3,5	13,9		0,9	0,29	200	0	0	0,00	0,00	1,00	200	0
209	НС	ЮЗ	3,6	3,3	11,7	54	1	0,33	211	0	0	0,00	0,00	1,00	211	0	690
Секретарь поссовета	ОК	ЮЗ	1,8	1,8	3,1		1	1,63	274	0	0	0,00	0,00	1,00	274	0
19	ПТ	-	4,0	3,6	14,3		0,9	0,29	205	0	0	0,00	0,00	1,00	205	0
210	НС	ЮЗ	2,8	3,3	9,3	53	1	0,33	165	0	0	0,15	0,15	1,15	190	0	425
Архив	НС	СЗ	4,5	3,3	15,0		1	0,33	265	0,1	0	0,00	0,10	1,10	292	0
	ОК	ЮЗ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	200	0	0	0,00	0,00	1,00	200	0
18	ПТ	-	4,0	2,8	-18,3		0,9	0,29	-257	0	0	0,00	0,00	1,00	-257	0
211	НС	СВ	9	3,3	29,7	55	1	0,33	546	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	655	0	2346
	НС	ЮВ	3,2	3,3	10,4		1	0,33	192	0,05	0	0,15	0, 20	1, 20	230	0
Зал заседаний	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	208	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	249	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	208	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	249	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	208	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	249	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	208	0,1	0	0,10	0, 20	1, 20	249	0
20	ПТ	-	9,0	5,9	31,8		0,9	0,29	464	0	0	0,00	0,00	1,00	464	0
212	НС	СВ	6,4	3,3	21,1	56	1	0,33	394	0,1	0	0,15	0,25	1,25	492	0	2025
Комната депутатов	НС	СЗ	6,4	3,3	21,1		1	0,33	394	0,1	0	0,15	0,25	1,25	492	0
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,15	0,25	1,25	265
	ОК	СВ	1,3	1,8	2,3		1	1,63	212	0,1	0	0,15	0,25	1,25	265	0
21	ПТ	-	5,9	5,9	34,5		0,9	0,29	512	0	0	0,00	0,00	1,00	512	0
213	НС	ЮВ	1,8	3,3	4,2	16	1	0,33	23	0,05	0	0,00	0,05	1,05	24	0	176
Коридор	НД	ЮВ	0,9	1,9	1,7		1	1, 19	32	0,05	1,6	0,00	1,67	2,67	84	0
16	ПТ	-	1,8	8,9	15,9		0,9	0,29	67	0	0	0,00	0,00	1,00	67	0
214	НС	СВ	1,8	3,3	4,4	16	1	0,33	24	0,1	0	0,00	0,10	1,10	26	0	225
Коридор	НД	СВ	0,9	1,9	1,7		1	1, 19	32	0,1	1,6	0,00	1,72	2,72	86	0
16	ПТ	-	1,8	15	26,6		0,9	0,29	113	0	0	0,00	0,00	1,00	113	0

Итого 31914 Вт

Тогда удельная отопительная характеристика здания, Вт/ (м³ ⁰С):

, (4.3)

где V - строительный объем здания без подвала, м³;

α - поправочный коэффициент, учитывающий фактическое значение наружной температуры и определяемый по формуле

. (4.4)

Строительный объем здания 2446,46 м³

Вычислим:

Вт/ (м³ ⁰С).

Значения удельных характеристик жилых зданий объемом лежат в пределах .

5. Проектирование системы отопления

Система стояков двухтрубная, расчетные параметры теплоносителя 95 - 70 ⁰С. Прокладка трубопроводов нижняя, в подполье.

В графической части работы представлен чертеж системы отопления на поэтажных планах здания и изображена аксонометрическая схема системы отопления.

6. Гидравлический расчет системы отопления

Гидравлический расчет системы отопления заключается в определении диаметров трубопроводов, при которых используется располагаемое давление в расчетном циркуляционном кольце и обеспечивается подача к каждому нагревательному прибору расчетного количества воды. Производим расчет наиболее неблагоприятного циркуляционного кольца системы, т.е. кольца от элеватора - через подающую магистраль, нижний нагревательный прибор наиболее удаленного стояка, обратную магистраль к тепловому вводу.

. Расчетное циркуляционное кольцо: от элеватора через стояк №1 через нагревательный прибор стояка №6, обратная магистраль на тепловой ввод. Длина циркуляционного стояка:

,47+11,764,2+13,2+6,3+2,3+2,3+832+1,2+8,05+0,24=72,59 м

Величина располагаемого давления, Па, для систем с механическим побуждением определяется из выражения

, (5.1)

Где ΔР_м - давление, создаваемое элеватором, принимаем из расчета 60 Па на 1 погонный метр расчетного циркуляционного кольца, т.е.72,59 х 60 = 4522 Па; ΔР_гр - гравитационное давление, вызываемое охлаждением воды в нагревательных приборах; для двухтрубной системы при нижней разводке

, (5.2)

гдеh_i - вертикальное расстояние между центрами охлаждения в приборе расчетного кольца и нагревания (смешивания воды в элеваторе), 2,14 м;

h_пр= (2840х1,49+780х4,49) /3620=2,14

ρ_о = 977,8 и ρ_г = 961,9 кг/м³ - плотность охлажденной и горячей воды;

g = 9,8 м/с² - ускорение свободного падения.

Отсюда

Па;

Па.

. Циркуляционное кольцо размечаем на расчетные участки с указанием длин и тепловых нагрузок. Тепловые нагрузки магистральных участков определяем как сумму тепловых нагрузок стояков, обслуживаемых этими участками.

В бланке 2 приведены результаты определения тепловых нагрузок. Расчетные участки нумеруем. Схема нумерации представлена на рисунке 6.1.

. Определяем необходимый расход теплоносителя на участке, кг/ч, по формуле

, (5.3)

Где С = 4,19 кДж/ (кг ⁰С) - удельная теплоемкость воды;

t_г = 95 ⁰С, t_о = 70 ⁰С - расчетные температуры воды в начале и конце стояка.

Результат вычислений заносим в таблицу 6.1

. Определяем среднее значение удельного сопротивления на трение, Па/м, из выражения

, (5.4)

Где α - доля потерь давления, приходящаяся на местные сопротивления: для однотрубной системы α = 0,3;

=57,46 м - сумма длин участков расчетного циркуляционного кольца.

Па/м.

. На каждом участке по приложению 1 Методических указаний, используя данные расчета, определяем ориентировочный диаметр трубопровода d и по нему принимаем ближайший по ГОСТу. Затем по приложению 2 Методических указаний определяем фактические значения R, скорости w и динамического давления P_д = ρw²/2.

Заносим результаты в бланк 2.

. По таблице 3.1 Методических указаний находим значения коэффициентов местных сопротивлений ξ для каждого участка и суммируем их.

Определяем потери давления на трение по длине участка и в местных сопротивлениях по формуле:

. (5.5)

. Находим полные потери давления на каждом участке: (Rl + Z)

Таблица 6.1.

Гидравлический расчет трубопроводов

Q, Вт	G, кг/ч	d, мм	w, м/с	Рд, Па	Сумма ξ	l, м	R, Па/м	Rl, Па	Z, Па	Rl+Z, Па	Сумма Rl+Z, Па
2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
32350	1112	40	0,233	26	2,7	14,72	22,0	323,7	70,78	395	3589
14380	494	25	0,240	28	3	11,76	44,4	522,0	83,14	605
10760	370	20	0,182	16	2	4,2	20,3	85,1	31,83	117
8340	287	20	0,221	24	1	13,2	46,0	607,3	23,54	631
5480	188	20	0,145	10	3	6,3	20,9	131,5	30,44	162
4240	146	15	0,215	22	1	2,3	64,9	149,2	22,15	171
1520	52	15	0,076	3	20,1	8,32	7,9	66,1	55,93	122
14380	494	20	0,382	70	6,5	1,2	133,3	159,9	455,95	616
32350	1112	32	0,307	45	6,5	8,05	46,8	377,1	295,18	672
	686	25	0,330	52	1,5	0,24	80,8	19,4	78,36	98

. Проверяем правильность расчета:

Расчет проведен верно.

Проверяем малое циркуляционное кольцо

7. Расчет нагревательных приборов

В качестве нагревательных приборов принимаем чугунные радиаторы типа МС 140-98 (площадь одной секции f = 0,24 м²; номинальный тепловой поток q_ном = 725 Вт/м²).

Первый стояк циркуляционного кольца: Q = 1900 Вт.

Последний стояк: один радиатор (лестничная клетка А, Q = 1200 Вт.)

Определяем поверхность нагрева и количество секций в каждом из приборов, присоединенных к первому и последнему стоякам расчетного циркуляционного кольца. Тепловая нагрузка рассчитываемого прибора , Вт, определяется с точностью 10 Вт, путем распределения теплопотерь помещения на установленные в нем радиаторы. Требуемая площадь радиатора, , определяется из выражения:

(7.1)

- расчетная плотность теплового потока в конкретных условиях эксплуатации прибора, , определяемая по формуле:

(7.2)

- показатель, принимаемый в зависимости от направления движения воды в радиаторе: , .

- показатель, принимаемый при расходе воды через прибор:

(7.3)

средний температура воды в рассчитываемом приборе для двухтрубной системы отопления с учетом остывания воды в магистральных трубопроводах до расчетного стояка, принимаемого для проектируемых в работе зданий 2

Количество воды, кг/ч, затекающей в прибор, для однотрубного стояка определяется по формуле:

(7.4)

- коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых приборов за счет округления сверх расчетной величины для радиатора типа МС 140 ;

- коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения приборов у наружных ограждений; для радиаторов ; у внешней стены

Число секций в нагревательном приборе, шт, определяется из выражения:

(7.5)

- коэффициент, учитывающий способ установки радиатора; у стены без ниши под подоконной доской ;

- коэффициент, учитывающий число секций в радиаторе:

Для 1 стояка: Q = 1900 Вт.

Для последнего стояка Qпр = 1200 Вт.

8. Подбор элеватора

Коэффициент смешивания

Массовый расход воды, циркулирующей в системе отопления, равен

т/ч.

Диаметр горловины элеватора

мм.

Выбираем элеватор № 1.

Диаметр сопла

мм.

Расход сетевой воды:

т/ч

Требуемая разность давлений перед элеватором

кПа.

9. Определение годовых расходов теплоты на отопление

Расход тепла на отопление здания на весь отопительный период, ГДж, определяют из выражения

ГДж.

Библиографический список

1. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника (с изменениями № 3 и 4). 1998. - 24 с.

2. СП 23-101-2000. Проектирование тепловой защиты здания.

. ГОСТ 30 494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.

. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология.

. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.

. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.

. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.

. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания и общежития.

. Тихомиров В.К., Сергеенко Э.С. Теплотехника, газоснабжение и вентиляция. - М.: Стройиздат, 1991. - 312 с.

. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. - Ч.1. Отопление. - М.: Стройиздат, 1990. - 344 с.

. Еремкин А.И., Королева Т.И. Тепловой режим зданий: Учебное пособие. - М.: Изд-во АСВ, 2003.

. Отопление и вентиляция. Методические указания для курсового проектирования. /Сост. доц. Зибрев О.А. - СПб.: Типография ПГУПС, 2005. - 28 с.

Источник: https://www.bibliofond.ru/detail.aspx?id=703198

Смотрите также:






Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления
_-___-~1
_1-тема-СтрМетал
_1966(~1
_files_materials_5053_prog.ntr