Материал: Элияшевский, И. В. Типовые задачи и расчеты в бурении учеб. пособие

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Диаметр долота, мм	Расстояние от ниппеля до рабочей кромки долота, мм	-	Диаметр турбобура, мм
845	7480		295
915			346
930	7320		269
925	7520		243
930	7520		269
795	7180		190
820	7180		214

Диаметр

долота,

мм

Эксцентричный ниппель					Т а б л и ц а			84
Эксцентричный ниппель
	Главный диаметр эксцентричного ниппеля						ММ
корпусаДлинатурбо безбурашейки переводника, мм	О О О	0° 15'	О О осо	О О о	1° 30'	2° 00	Диаметрскважи ММ,ны
	Без расширения скважины				G расшире
	Без расширения скважины				нием
					скважины
	Возможное приращение угла искривления
	скважины через Ю м проходки
	О
250	271	272	273	275	278	281	250
	293	294	295	298	301	304	250
232	249	250	251	254	257	260	230
212	226	227	228	231	234	237	212
212	238	239	240	243	246	249	212
168	178	179	180	182	188	199	168
168	189	190	191	193	196	199	168
Отклонитель Р-1		(длина 3,5 м)			Т а б л и ц а			85.
Отклонитель Р-1		(длина 3,5 м)
				Приращение угла искрив
				ления скважины через Ю м
				проходки в градусах
Турбобур				при угле перекоса
Турбобур					оси резьбы

2° 3°

295	Т12М2К-10"	4,76	8,20
269	Т12М2К-8"	4,10	7,16
269	Т31-9".........	5,22	7,85
269	Т31-9" (укороченный)	6,30	9,25

П р и м е ч а н и е . Инструмент, составленный из короткого турбобура и			следующих
за ним гибких труб, будет способствовать искривлению	ствола. Темп искривления будет
минимальным, если инструмент составлен из длинного	тяжелого	турбобура	и жестких
труб. Чем больше разность между диаметрами долота и турбобура,		тем. интенсивнее ис
кривляется ствол.

6. При выборе отклонителя учитываются данные практики; возможные отклонения при бурении, углы залегания пластов, фак тические темпы изменения угла искривления и азимута.

П р и м е ч а н и е . При выборе компоновки необходимо проверить возмож ность прохождения ее через кондуктор.

Выбор типа и размера отклонителя

Задача 233. Выбрать тип и размер отклонителя для бурения искривленного участка скважины при следующих условиях: диа метр долота 295 мм; турбобур Т12МЗ-10" 1; радиус искривленного

408

участка 573 м; диаметр УБТ 178 мм; угол искривления скважины 20 Решение. Определяем минимально допустимое^значение радиуса

кривизны в м

с167*?

	mln	D n o n - d r - k + f '
где ZT— длина турбобура и долота в м (см. табл. 3 и 49 приложения)
Dдол — диаметр долота	в	мм; dT — диаметр турбобура	в мм (см.
табл. 49 приложения);	к — минимальный зазор между		корпусом

турбобура и стенкой скважины в мм; для однородного разреза к = = 5 мм, для разреза, сложенного часто перемежающимися разно родными по твердости пропластками, к = 8 мм и более); / — стрела прогиба турбобура в мм

/ = 0,13.10«g iJ i - ,

где qr — вес 1 см турбобура в кг; Е — модуль Юнга в кгс/см2; 1Г — длина турбобура и долота в см (см. табл. 3 и 51 приложения); / т — момент инерции поперечного сечения турбобура в см4

Тогда

/ т= 0,049 d* = 0,049 • 254 =			19 150 см4.
/ =0,13.10*		2,66 • 9602	: 7,9	мм.
		2,1 • 10* • 19 150
Emin		167-9,62	:328	м.
	295—250 —6+7,9

Таким образом, 573 > 328.

Темп набора искривления определяется по формуле

где R — радиус искривленного участка

Угол изгиба кривого переводника определяется по формуле [71]

где 5 =	г + Z+ с — расстояние от	места изгиба кривого перевод
ника до	режущей кромки долота,	Ь = 9,6 м; г — расстояние от

места изгиба кривого переводника до корпуса турбобура в м; I — длина корпуса турбобура в м; с — расстояние от ниппеля турбобура

до	рабочей кромки долота в м; Q — вес турбобура и долота, Q =
=	2530 кг; qy = вес 1 м утяжеленных труб, qy = 156 кг; /)дол —

409

диаметр долота, Dдол =	295 мм; dT — наружный диаметр	турбо
бура, с/т = 250 мм; угл	— плотность глинистого раствора,	угл =

= 1,2 г/см3; ум — плотность материала труб, уи — 7,85 г/см3; / у —

момент инерции сечения утяжеленных труб, / у =							4580 см4; а — угол
искривления скважины, а = 20°.
Тогда
А и З Г ----	9,6 +		2 j/" 2530-9,6	'	295-250	\	\| Л
	20		2-156	/	35-9,6	/	“Ч
X V	2530 • 9,6	/	2530 • 9,6		= 1,36 + 0,134 + 0,51 2° .
	2-156	\	22-4580		= 1,36 + 0,134 + 0,51 2° .
	2-156	\	22-4580

По данным табл. 83 уизг = 2°.

Если нет особых ограничений, можно также применить эксцен тричный ниппель.

Главный диаметр эксцентричного ниппеля определяется по формуле

(-^дол‘ ' + )	\| A oCj q c I t	+ dr
2 О т + с)	1150

где	с — расстояние	от ниппеля до	рабочей кромки долота, в мм,
■с =	945 мм.	9,6 (0,295—0,250)	. 1-0,945-9,6 ,
	р	9,6 (0,295—0,250)	. 1-0,945-9,6 ,
	г _	2(9,22 + 0,945)	1150
	+ 0,250 = 0,282 = 282		мм (см. табл. 84).

Задача 234. Выбрать тип и размер отклонителя для следующих условий: в интервале 900—1100 м предполагается увеличить угол искривления скважины с 30 до 40°, азимут искривления скважины остается без изменения. При бурении используются турбобур Т12МЗ-8", долото диаметром 243 мм, УБТ диаметром 146 мм.

Решение. Учитывая небольшой темп искривления скважины, в качестве отклонителя применяем кривой переводник и УБТ.

Приращение угла искривления определяется по формуле

Actjo Ю (а„—«п-В _ . q	(40 —30) = 0,5° = 0° 30'.
I n— In-1	1100 —900

По данным табл. 83 находим, что угол изгиба кривого перевод ника для данных условий составляет 1° 30'.

Практические данные могут внести корректировку в сторону увеличения или уменьшения угла изгиба кривого переводника по сравнению с расчетным.

Задача 235. Выбрать размер кривого переводника для изменения азимута искривления с 80 до 20° при бурении в интервале 1800— 2000 м. Угол искривления скважины остается без изменения равным 25°. Компоновка инструмента следующая: долото диаметром 243 мм, турбобур Т12МЗ-8", кривой переводник и УБТ диаметром 178 мм.

410

Решение. Темп изменения азимута на 10 м проходки опреде ляется по формуле

	д Фю	Ю ( ф я — Ф я - l )
	д Фю	1/1 in-1
		1/1 in-1

где ф„_!, ф„ — азимуты искривления скважины в градусах; 1п, j — глубина скважины в м.

Тогда

	10 (80 —20)
			3 ° .
дФю = 2000 —1800
	57,3	Даю	3°.
Откуда		25°
Откуда
Ааю =	7 5	= 1,31° = 1°19\
Ааю =	57,3	= 1,31° = 1°19\

По данным табл. 83 находим угол изгиба кривого переводника 2°. Задача 236. Выбрать тип и размер отклонителя для достижения необходимого искривления ствола в интервале 880—1040 м путем изменения угла и азимута искривления скважины. Компоновка инструмента следующая: долото диаметром 190 мм, турбобур Т12МЗ-66/ 8", УБТ диаметром 146 мм. Изменение азимута намечается

с 200 до 220°, а угла искривления с 10 до 20°.

Решение. Делим интервал бурения на два подинтервала: в пер вом (880—930 м) намечается изменение азимута (угол постоянный), а во втором (930—1040 м) — намечается изменение угла искривления (азимут постоянный).

Определяем темп изменения азимута


Лт	Ю (Фл~ Фп-i)		Ю (2 2 0 - 200) ло
ф1°	I n - I n -1		930-880
Определяем темп изменения угла искривления
10(ап—ап-х)		10(20—10)		0,91° = 0° 55'.
Даю •	in— In-1	1040—930

Для изменения азимута искривления скважины применяется

кривой переводник и УБТ.
А«ю 57,3 = 4°; Ла10 = 0,7° =	0° 42'.
10
По данным табл. 83, угол изгиба	кривого переводника
равен 1° 00'.

Учитывая, что темп искривления скважины более 0° 30' на 10 м проходки, применяем эксцентричный ниппель. В соответствии с при меняемой компоновкой колонны принимаем Ла1о = 1° и по данным табл. 84 выбираем главный диаметр эксцентричного ниппеля 182 мм.

Задача 237. В интервале 1580—1680 м необходимо увеличить угол искривления ствола скважины с 10 до 20°; азимут искривления остается без изменения. При бурении используется долото диаметром

411

Источник: https://tut-files.ru/previewfile/155653

Смотрите также:









Анализ эффективности инвестиций предприятия на примере ООО «СпецПримСтрой»
Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления