Материал: МИКРОСХЕМЫ SLIC ФИРМЫ _HARRIS_
ПРИМЕНЕНИЕ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18 В РАЗРАБОТКАХ РАЗЛИЧНЫХ УСТРОЙСТВ
ПРИМЕНЕНИЕ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18
В РАЗРАБОТКАХ РАЗЛИЧНЫХ УСТРОЙСТВ _______________________
СИСТЕМНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ДЛЯ ПОДКЛЮЧЕНИЯ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18
Сопротивление по постоянному току в режиме снятой трубки |
300 Ом |
|
|
|
|
Максимальное сопротивление линии |
250 Ом |
|
|
|
|
Максимальный ток линии |
25 мА |
|
|
|
|
Сопротивление по переменному току в режиме снятой трубки |
600 Ом |
|
|
|
|
Среднеквадратичное напряжение сигнала вызова |
60 В |
|
|
|
|
Громкость сигнала вызова |
5 REN |
|
|
|
|
Время отклика на сигнал вызова |
100 мс |
|
|
|
|
Время смены полярности сигнала |
1 с |
|
|
|
|
Максимальное напряжение батареи |
–100 В |
|
|
|
|
Минимальное напряжение батареи |
–24 В |
|
|
|
|
Пороговый ток определения снятой трубки |
10 мА |
|
Защитное сопротивление |
35 Ом |
Все перечисленные требования могут изменяться. Значения многих из них выбраны чтобы подчеркнуть хорошие характеристики RSLIC18. Такие требования, как максимальное напряжение батареи
— 100 В, сила сигнала вызова 5 REN при сопротивлении линии 250 Ом могут быть выполнены только при помощи RSLIC18.
ТРЕБОВАНИЯ К ЛИНИИ ПО ПОСТОЯННОМУ ТОКУ
Входные параметры |
Максимальный ток линии, LIM |
25 мА |
|
Пороговый ток определения снятой трубки |
10 мА |
||
|
|||
|
|
|
|
Выходные параметры |
Резистор, ограничивающий ток линии, RIL |
70.4 кОм |
|
Резистор, определяющий снятие трубки, RSH |
60 кОм |
||
|
|||
|
1760 |
|
|
Расчетные формулы |
RIL = ; |
|
|
LIM |
|
||
|
RSH = 600/(Пороговый ток определения снятой трубки ) |
||
Примечания:
1.Максимальный ток линии устанавливается на уровне 15…45 мА. Ем) кость внешнего конденсатора CDC равна 0.47 мкФ.
2.Пороговый ток определения снятой трубки устанавливается в пределах 5…15 мА.
Схема определения статических параметров
RP1
TIP
35
RP2
RING
35
RIL RD HC5518X
60 к
RIL
ILIM
70.4 к
CDC
VCC
CDC
0.47
HAR_221E
При разработке схем SLIC с сигналом вызова в первую очередь необходимо учитывать параметры линии. При использовании схем серии RSLIC18 эта процедура существенно упрощается благодаря высокой степени интеграции. Номиналы резисторов, согласующих максимальный ток линии и пороговый ток определения снятой труб) ки, быстро рассчитываются по формулам, приведенным в таблице.
РАСЧЕТ ПОТРЕБЛЕНИЯ ПО ПОСТОЯННОМУ ТОКУ
|
Максимальный ток линии, LIM |
|
25 мА |
|
Входные |
Минимальное напряжение батареи, VBL |
–24 В |
||
Защитное сопротивление, RP |
|
35 Ом |
||
параметры |
|
|||
Максимальное сопротивление линии, RWIRE |
250 Ом |
|||
|
||||
|
Сопротивление по постоянному току в режиме снятой трубки, RDC |
300 Ом |
||
|
|
|
||
|
Напряжение свободной линии между выводами Tip и Ring, VTR(OC) |
–16 В |
||
Выходные |
Ток короткого замыкания, SC (RLOOP = 2RP) |
26.4 мА |
||
Диапазон постоянного тока, |
|
|
||
параметры |
|
25.05 мА |
||
A (RLOOP = 2RP+ RWIRE + RDC) |
|
|||
|
|
|
||
|
Максимальное сопротивление линии, RKNEE |
640 Ом |
||
|
|
|
||
|
VTR(OC) – 2RP LIM |
|
||
Расчетные |
VTR(OC) = |VBL| – 8; SC = LIM + ; |
|
||
VTR(OC) – 2RLOOP LIM |
10 кОм |
|
||
формулы |
VT R(OC) |
|
||
|
A = LIM + ; RKNEE = |
|
||
|
10 кОм |
LIM |
|
|
Зависимость тока потребления от сопротивления линии
ILOOP (мА) |
|
|
ISC=26.4 |
IA=25.05 мА |
|
|
|
|
ILIM=25 |
RKNEE |
|
70 |
620 640 |
ILOOP (Ом) |
|
|
HAR_222G |
Для прямого активного режима работы потребление по постоян) ному току можно определить из каталога на микросхему серии RSLIC18 и системных требований. Величину тока короткого замыка) ния SC задает сопротивление резистора RP. Величина A задает по) требление на постоянном токе. Сопротивление RKNEE определяет точку перехода от режима питания постоянным током в режим пита) ния постоянным напряжением. Приведенная характеристика спра) ведлива и для обратного активного режима.
РАСЧЕТ ПОТРЕБЛЯЕМОЙ МОЩНОСТИ
|
|
Максимальное напряжение батареи, VBH |
–100 В |
||||||||||
|
Входные |
Минимальное напряжение батареи, VBL |
–24 В |
||||||||||
|
параметры |
|
RLOOP = 2RP + RWIRE + RDC |
620 Ом |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
A(RLOOP) |
|
|
|
25.05 мА |
|||
|
|
Потребляемая мощность в режиме положенной трубки, PFA(Q) |
76 мВт |
||||||||||
|
Выходные |
Потребляемая мощность в режиме снятой трубки, PFA(A) |
288 мВт |
||||||||||
|
параметры |
Мощность, выделяемая на нагрузке, PL |
389 мВт |
||||||||||
|
|
|
Суммарная мощность, PTOT |
753 мВт |
|||||||||
|
Расчетные |
PFA(Q) = |VBH| BH(Q) + |VBL| BL(Q) + VCC CC(Q); |
|
|
|||||||||
|
PFA(A) = PFA(Q) + |VBL| A – RLOOP 2A; PL = RLOOP 2A; |
|
|
||||||||||
|
формулы |
PTOT = |VBH | BH(Q) + |VBL| BL(Q) + VCC CC(Q) + |VBL| A |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Подключение источников питания |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
–100 B |
–24 B |
5 B |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VBH |
VBL |
VCC |
|
|
||||
|
|
|
IA |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
RLOOP HC5518X
HAR_223E
6 |
Микросхемы SLIC фирмы "Harris" |
ПРИМЕНЕНИЕ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18 В РАЗРАБОТКАХ РАЗЛИЧНЫХ УСТРОЙСТВ
Cерия RSLIC18 обладает наилучшими показателями по потребля) емой мощности среди схем SLIC с формирователем сигнала вызова. Цена системы на основе RSLIC18 будет меньшей по сравнению с си) стемами на основе традиционных схем SLIC благодаря тому, что не требуется отдельного источника питания на напряжение –5 В.
СОГЛАСОВАНИЕ ИМПЕДАНСА ПО ПЕРЕМЕННОМУ ТОКУ
|
Входные |
Импеданс по переменному току в режиме снятой трубки, ZL |
600 Ом |
|||||||||
|
параметры |
|
|
|
Защитный резистор, RP |
35 Ом |
||||||
|
Выходные |
|
|
|
Внутренний импеданс схемы SLIC, ZO |
530 Ом |
||||||
|
параметры |
|
|
|
Подстроечное сопротивление, RS |
212 кОм |
||||||
|
|
|
||||||||||
|
Расчетные |
|
|
|
ZO = ZL – 2RP; RS = 400ZO |
|
|
|||||
|
формулы |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Согласование импеданса |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RP1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VTX |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
TIP |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35 |
|
|
RS |
|
|
220 к |
|
|
|
|
|
|
|
RP2 |
RING HC5518X |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
–IN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HAR_224E
Согласование импеданса микросхем RSLIC18 (ZO) с импедансом линии (ZL) выполняется очень просто с помощью регулировки номи) нала резистора RS. Если сопротивление линии является комплекс) ной величиной, резистор RS следует заменить комплексной схемой . Сопротивление RS устанавливает коэффициент усиления усилителя обратной связи и тем самым обеспечивает согласование с линией.
СОГЛАСОВАНИЕ СИГНАЛОВ ПО ПЕРЕМЕННОМУ ТОКУ
|
Входные |
Имеданс по переменному току в режиме положенной трубки, ZL |
600 Ом |
||||||||||||||
|
параметры |
|
|
|
|
|
Защитный резистор, RP |
|
35 Ом |
||||||||
|
|
|
|
|
Внутренний импеданс SLIC, ZO |
|
530 Ом |
||||||||||
|
Выходные |
Kоэффициент перехода от 4)проводной к 2)проводной линии, G42 |
–1 |
||||||||||||||
|
параметры |
Kоэффициент перехода от 4)проводной к 4)проводной линии, G44 |
–0.44 |
||||||||||||||
|
|
Kоэффициент перехода от 2)проводной к 4)проводной линии, G24 |
–0.44 |
||||||||||||||
|
Расчетные |
ZO = ZL – 2RP; G24 |
|
–ZO |
|
–2ZL |
–ZO |
||||||||||
|
формулы |
= ; G42 = ; G44 |
= |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ZO + 2RP + ZL |
ZO + 2RP + ZL |
ZO + 2RP + ZL; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Согласование 2Dпроводной и 4Dпроводной линий |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
G42 УПРОЩЕННАЯ ДИАГРАММА |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
-2 |
|
Z0 |
|
2RP |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
RX |
|
|
|
|
|
ZL |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G24 УПРОЩЕННАЯ ДИАГРАММА |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ZL |
|
2RP |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
L |
|
|
|
|
|
Z0 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HAR_225E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Согласование по переменному току необходимо для качествен) ной передачи голосового сигнала в линию. Несогласованность ли) нии связи и телефонного устройства может вызвать эффекты “ближнего” и “дальнего” эха.
После согласования импедансов микросхемы RSLIC18 и линии связи можно определить коэффициент усиления на передачу, коэф) фициент усиления на прием и трансгибридный коэффициент (коэф) фициент согласования двух 4)проводных линий). Идеальные величины этих коэффициентов для RSLIC18 соответственно равны –1, –0.5 и –0.5. Принятый сигнал на входах tip/ring усилителя инвер) тируется с коэффициентом –2. Если ZO + 2RP = ZL то приемное уси) ление равно –1. Передаваемый сигнал линии подвергается ослаблению с коэффициентом около –0.5 чтобы предотвратить пе) регрузку кодека по входу. Трансгибридный коэффициент составля) ет примерно –0.5 при условии ZO = ZL – 2RP.
ТРАНСГИБРИДНЫЙ БАЛАНС
|
Входные |
|
G24 |
|
|
|
–0.44 |
|
|
параметры |
|
G44 |
|
|
|
–0.44 |
|
|
Выходные |
|
Kоэффициент затухания передачи, GTX |
|
–0.44 |
|||
|
|
Сопротивление трансгибридного затуха) |
|
|
|
|||
|
параметры |
|
|
115 кОм |
||||
|
|
ния, RA |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GTX = –G24 |
RF |
RB |
|
||
|
Расчетные формулы |
RB |
; RA = G44 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Трансгибридный интерфейс |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VRX
VTX
HC5518X
|
RX OUT |
RA |
RF |
|
|
RB |
|
|
TX IN |
|
+2.4 B CODEC |
|
HAR_226E |
Для RSLIC18 схема трансгибридного интерфейса к кодеку доста) точно проста. Номиналы резисторов RA, RB, RF определяются из приведенных в таблице формул и рассчитанных ранее коэффици) ентов затухания. Цель расчета — исключение эхо)эффектов. Со) противление резистора RB должно быть не менее 20 кОм для предотвращения перегрузки выходного усилителя RSLIC18. Kон) денсаторы блокируют влияние постоянного смещения по току.
ВЫЗЫВНОЙ СИГНАЛ
|
Среднеквадратичное напряжение |
60 В |
||
|
сигнала вызова, VR |
|
||
|
|
|
||
Входные |
Защитный резистор, RP |
|
35 Ом |
|
параметры |
Максимальное сопротивление линии, RWIRE |
250 Ом |
||
|
Громкость звонка, ZL |
|
5 REN |
|
|
Максимальное напряжение батареи, VBH |
–100 В |
||
|
Входное напряжение сигнала вызова, VRS |
2.12 В (p)p) |
||
|
Среднеквадратичное напряжение |
48.8 В |
||
|
сигнала вызова на нагрузке, VZL |
|||
|
|
|||
Выходные |
Среднее постоянное напряжение |
–50 В |
||
сигнала вызова, VC |
|
|||
параметры |
|
|
||
Напряжение вызова на проводе tip, VT |
–50 B (DC) + 84.8 В (p)p) |
|||
|
||||
|
Напряжение вызова на проводе ring, VR |
–50 B (DC) – 84.8 В (p)p) |
||
|
Дифференциальное напряжение |
169.6 В (p)p) |
||
|
сигнала вызова, VT ) VR |
|
||
|
|
|
||
|
1.414 VR |
VBH |
VBH |
|
Расчетные |
VRS = = 2.12 B; |
VC = ; VT = + 40 VRS; |
||
40 |
2 |
2 |
||
формулы |
VBH |
|
VR ZL |
|
|
VR = – 40 VRS; |
VRL = |
||
|
2 |
2 RP + RWIR E + ZL |
||
Микросхемы SLIC фирмы "Harris" |
7 |
ПРИМЕНЕНИЕ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18 В РАЗРАБОТКАХ РАЗЛИЧНЫХ УСТРОЙСТВ
|
Сигнал вызова |
2RP |
RWIRE |
|
+ |
VR |
ZL VZL |
|
– |
|
GND |
84.8 VP)P |
–50 B |
–100 B
HAR_227E
Схемы серии RSLIC18 выдают в линию хорошо сбалансирован) ный сигнал вызова с малыми искажениями. Амплитуда вызывного сигнала определяется коэффициентами усиления tip/ring усилите) лей в режиме генерации звонка. При этом громкость сигнала вызо) ва должна составлять не менее 5 REN при длине линии связи 800 м. Следует заметить, что схемы серии RSLIC18 способны выдать сиг) нал вызова силой 5 REN при длине линии 1500 м.
МОЩНОСТЬ, ПОТРЕБЛЯЕМАЯ В РЕЖИМЕ ВЫЗОВА
|
Среднеквадратичное напряжение сигнала вызова, VR |
60 В |
|||
Входные |
Максимальное напряжение батареи, VBH |
–100 В |
|||
Минимальное напряжение батареи, VBL |
–24 В |
||||
параметры |
|||||
RLOOP = 2RP + RWIRE |
|
320 Ом |
|||
|
|
||||
|
Громкость звонка, ZL |
5 REN |
|||
|
Общая мощность в режиме вызова, PSLIC |
1.024 Вт |
|||
Выходные |
Мощность в режиме покоя, PQ |
0.187 Вт |
|||
Средняя потребляемая мощность в режиме вызова, PAVG |
3.1 Вт |
||||
параметры |
|||||
Мощность, выдаваемая в нагрузку в режиме звонка, PLOAD |
2.076 Вт |
||||
|
|||||
|
|
PTOTAL |
|
3.287 Вт |
|
Расчетные |
VR2 |
|
2 VRMS 2 |
|
|
PLOAD = ; PAVG |
= VBH; |
|
|||
формулы |
ZL + RLOOP |
RLOOP + ZL |
|
||
PSLIC = PQ + PAVG – PLOAD; |
PQ = |VBL| IBH(Q) + |VBL| BL(Q) + VCC CC(Q); |
||||
|
|||||
Знание потребляемой мощности в режиме вызова необходимо при расчете температурного рабочего режима и определении эф) фективности звонка.
В конструкции RSLIC18 используется синусоидальная форма сигнала вызова со средним действующим напряжением 60 В. Пико) вый ток вызова преобразуется в среднее значение для того, чтобы определить среднюю рассеиваемую мощность схемы SLIC и на) грузки. Эффективность системы вызова можно увеличить. KПД сиг) нала вызова по отношению к напряжению батареи составляет примерно 65%.
Прерывание сигнала вызова также влияет на общую рассеивае) мую мощность в режиме звонка в соответствии с приведенной вы) ше формулой. Типовой коэффициент прерывания составляет 1:2 (2 секунды — “вкл”, 4секунды — “выкл”).
ПИТАНИЕ ПОСТОЯННЫМ ТОКОМ
Входные |
Среднеквадратичное напряжение сигнала вызова, VR |
60 В |
|
Потребление перед захватом сигнала вызова |
60 мА |
||
параметры |
|||
|
|
||
Потребление во время захвата сигнала вызова |
170 мА |
||
|
|||
|
|
|
|
Выходные |
Входное напряжение сигнала вызова, VRS |
2.12 В (р)p) |
|
параметры |
RRT |
16.2 кОм |
|
|
1.414VRING |
|
|
Расчетные |
Условие отсутствия захвата: RING = |
||
1.4 кОм + RLOOP(MIN) |
|||
формулы |
|
1 800 |
|
|
Условие захвата: RING = 1.414VRING/(7 кОм||300 Ом + RLOOP); RRT = |
||
|
|
T R I P |
|
Схема постоянного смещения
|
IRING(PEAK) |
2.5 B |
ВЫПРЯМИТЕЛЬ |
ДЕЛИТЕЛЬ |
|
СИГНАЛА |
|
|
ЛИНИИ |
|
|
|
|
ЛОГИКА |
|
|
УПРАВЛЕНИЯ |
|
|
DET |
HAR_229E
CRT
RRT
Микросхемы HC5518X осуществляют захват сигнала вызова с по) мощью внешнего резистора (RRT).
Во время действия сигнала вызова детектор линии определяет пиковый ток сигнала вызова. Этот ток выпрямляется, масштабиру) ется и пропускается через резистор RRT. Фильтрующая емкость ус) редняет значение тока для исключения ложных срабатываний.
Для того чтобы рассчитать номинал резистора RRT, необходимо определить условия до захвата сигнала вызова. Перед захватом пи) ковый ток сигнала вызова вычисляется делением пикового напря) жения вызова на 5 REN плюс минимальное сопротивление линии (обычно 0 Ом). Так устанавливают условие отсутствия захвата — 52 мА. Условие осуществления захвата определяют сходным путем, принимая линию 1 REN (7 кОм) параллельно соединенной с сопро) тивлением телефона (300 Ом), плюс максимально допустимое со) противление линии (250 Ом). Таким образом, необходимое условие захвата сигнала вызова — 170 мА.
Используя полученные установки и среднее значение тока между условиями запрета и разрешения захвата сигнала вызова (111 мА), можно определить номинал резистора RRT.
СКОРОСТЬ НАРАСТАНИЯ ПРИ ПЕРЕМЕНЕ ПОЛЯРНОСТИ
Входные параметры |
Время перемены полярности, D Time |
1 с |
|
|
|
Выходные параметры |
CPOL |
13.3 мкФ |
Расчетные формулы |
Time |
|
CPOL = |
|
|
|
75 кОм |
|
Примечания: |
|
|
1.Скорость смены полярности не зависит от нагрузки.
2.Kонденсатор CPOL изолирован от линии.
3.Зависимость времени смены полярности от номинала конденсатора CPOL:
|
Время, с |
0.01 |
|
0.05 |
0.1 |
0.5 |
|
1.0 |
|
1.5 |
|
2.0 |
2.5 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CPOL, мкФ |
0.13 |
|
0.66 |
1.33 |
6.67 |
|
13.3 |
|
20 |
|
26.7 |
33.3 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
Регулировка скорости нарастания |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RP1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TIP |
|
|
VTX |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35 Ом |
|
|
|
|
|
|
|
|
RS |
|
212 кОм |
|
|
|
|||
|
|
|
|
RP2 |
|
|
|
RING HC5518X |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
–IN |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
35 Ом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
CPOL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
CPOL
13.3 мкФ
HAR_230E
Время изменения полярности легко управляется внешним низко) вольтным конденсатором. Схема управления полярностью изоли) рована от голосового канала и не оказывает на него влияния.
8 |
Микросхемы SLIC фирмы "Harris" |
ПРИМЕНЕНИЕ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18 В РАЗРАБОТКАХ РАЗЛИЧНЫХ УСТРОЙСТВ
СХЕМА ВКЛЮЧЕНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ |
|
|
|
|||||
|
|
|
Схема включения |
|
|
|||
|
CPS3 |
|
|
|
|
|
|
|
CPS3 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
CPS3 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0.1 |
VCC |
VBL |
VBH |
|
|
|
|
|
|
CRX |
|
|
|
|
|||
RP1 |
|
|
|
|
|
|
RX OUT |
|
TIP |
|
VRX |
|
|
|
|
||
35 |
|
|
|
0.47 |
|
|
|
|
RP2 |
|
|
|
CRS |
|
RA |
50 к |
|
RING |
|
|
|
|
|
|||
|
|
VRS |
|
|
|
RF |
|
|
35 |
|
|
|
|
115 к |
|
||
|
|
|
0.47 |
0.47 |
|
|||
|
|
|
|
RB |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CRT |
|
|
VTX |
|
|
50 к |
|
TX IN |
|
|
|
RS |
CTX |
|
|||
0.47 |
|
|
|
212 к |
|
|
|
|
HC5518X –IN |
|
|
|
|
CODEC |
|||
RRT |
CFB |
|
|
+2.4 B |
||||
RTD |
|
|
0.47 |
|
|
|
||
|
|
VBF |
|
|
|
|
||
10.6 к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RSH |
RD |
|
SWC |
|
|
|
|
|
60 к |
|
|
BSEL |
|
|
|
|
|
RIL |
|
|
|
|
|
|
|
|
ILIM |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E0 |
|
|
|
|
|
|
70.4 к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F0 |
|
|
|
|
|
CDC |
|
|
F1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VCC |
CDC |
|
F2 |
|
|
|
|
|
0.43 |
|
|
|
|
|
|
|
|
CPOL |
|
|
DET |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CPOL |
|
ALM |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13.3 |
AGND |
|
BGND |
|
|
|
|
|
HAR_231E |
|
|
|
|
|
|
|
|
Приведенная схема предназначена для предварительного тести) рования. Блокирующий диод, включенный последовательно с выво) дом VBH, используется для исключения появления повышенного напряжения на выводах tip/ring.
СХЕМА ПОСТОЯННОГО СМЕЩЕНИЯ СИГНАЛА ВЫЗОВА
Смещение RSLIC18 по постоянному напряжению
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GND |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
VBAT/2 |
|
|
|
ПОСТОЯННОЕ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СМЕЩЕНИЕ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VBAT |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RP1 |
VCC |
VBL |
VBH |
|
|
VDC |
|||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
TIP |
|
|
|
|
|
|
R1 |
||||
|
35 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
RP2 |
RING HC5518X |
|
|
CRS |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
35 |
|
|
|
|
|
VRS |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VRS(DC) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HAR_232E |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
VRS (постоянное), В |
|
|
|
Постоянное смещение, В |
|||||||||||
0.125 |
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0.375 |
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Телефонные системы, применяющие схемы SLIC с генерацией сигнала вызова, должны быть совместимы с системами старого об) разца. В некоторых случаях сбалансированный сигнал вызова мо) жет не распознаваться устаревшим оборудованием, и поэтому возникает необходимость смещения сигнала вызова на некоторую постоянную величину.
В микросхемах серии RSLIC18 указанное смещение реализуется достаточно просто. Схема резистивного делителя, подключенная к выводу VRS микросхемы вносит постоянное напряжение смещения 40 В на выводах tip/ring. В некоторых случаях вывод VREF и неис) пользуемый операционный усилитель в кодеке могут применяться для введения управляемого источника постоянного смещения.
СХЕМА СЧЕТЧИКА ИМПУЛЬСОВ/TELETAX |
|||
Применение схемы Teletax |
|||
|
CTX |
|
RX OUT |
VRX |
|
|
|
|
|
|
|
|
CA |
RA |
RF |
|
|
|
|
|
|
RB |
|
VTX |
CTX |
|
TX IN |
|
|
|
|
|
RS |
|
|
–IN |
CFB |
|
+2.4 B |
|
RT |
||
VFB |
|
|
|
|
RC |
|
|
|
|
|
|
HC5518X |
|
|
CODEC |
|
|
ПИТАНИЕ |
|
|
|
TELETAX |
|
|
|
|
HAR_233E |
Верхние предельные напряжения на выводах tip/ring возрастают |
|||
на 2 В |
|
|
|
RT = 200 RS /(200 + 2RP + RS/400)
Во многих странах необходимо наличие функции Teletax в теле) фонных системах. Teletax – это тональный сигнал частотой 12 или 16 кГц, который позволяет определять длительность переговоров. Данный тональный сигнал имеет специальную форму для избежа) ния интерференции с голосовым сигналом, он посылается на рабо) тающий абонентский телефон и включает счетчик длительности переговоров.
При использовании сигнала Teletax, предельное напряжение схе) мы SLIC становится критическим параметром для одновременной передачи голосовых и Teletax)сигналов. Схемы RSLIC18 используют Teletax)режим, при котором верхнее предельное напряжение повы) шается на 2 В.
KОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18 В КОРПУСЕ PLCCD28
Прибор |
Рабочее напряжение, В |
Kлюч батареи |
ИнвертироваD ние полярности |
Полный тест |
Обратная связь |
Продольный баланс, дБ |
Рабочий диапаD зон темпераD тур, °С |
|
|
|
|||||||
HC55180CIM |
100 |
— |
+ |
— |
|
+ |
53 |
–40…+85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HC55180DIM |
85 |
— |
+ |
— |
+ |
53 |
–40…+85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HC55181AIM |
100 |
+ |
+ |
+ |
|
— |
58 |
–40…+85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HC55181BIM |
85 |
+ |
+ |
+ |
|
— |
58 |
–40…+85 |
HC55181CIM |
100 |
+ |
+ |
+ |
|
— |
53 |
–40…+85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HC55181DIM |
85 |
+ |
+ |
+ |
|
— |
53 |
–40…+85 |
HC55182AIM |
100 |
+ |
— |
+ |
|
— |
58 |
–40…+85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HC55182BIM |
85 |
+ |
— |
+ |
|
— |
58 |
–40…+85 |
HC55182CIM |
100 |
+ |
— |
+ |
|
— |
53 |
–40…+85 |
HC55182DIM |
85 |
+ |
— |
+ |
|
— |
53 |
–40…+85 |
HC55183ECM |
75 |
+ |
— |
— |
|
— |
45 |
0…70 |
HC55184ECM |
75 |
+ |
+ |
— |
|
— |
45 |
0…70 |
HC5518XEVAL1 |
Демонстрационная плата, |
|
|
|
|
|
|
|
включающая кодек |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Микросхемы SLIC фирмы "Harris" |
9 |
ПРИМЕНЕНИЕ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18 В РАЗРАБОТКАХ РАЗЛИЧНЫХ УСТРОЙСТВ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ МИКРОСХЕМ СЕРИИ RSLIC18
Если специально не оговорено, ТА = 0…70 °С для микросхем HC55183, HC55184, для остальных микросхем, ТА = –40…+85 °С, VBL = –24 В, VBH = –100 В, –85 В или –75 В, VCC = +5 В, AGND = BGND = 0
Параметр |
Условия измерения |
Значение |
||
|
|
|
||
min |
typ |
max |
||
|
|
|
|
|
ПАРАМЕТРЫ СИГНАЛА ВЫЗОВА |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Входное сопротивление VRS, кОм |
|
480 |
|
|
Дифференциальная чувствительность, В/В |
RLOAD = бесконечность |
78 |
80 |
82 |
Kоэффициент согласования (сигнал вызова |
Активный режим по |
|
|
|
отсутствует) при преобразовании 4)провод) |
|
60 |
|
|
ной линии в 2)проводную, дБ |
VRS входу |
|
|
|
|
|
|
|
|
Kоэффициент согласования при преобразо) |
Дифференциальный |
|
60 |
|
вании 4)проводной линии в 2)проводную в |
режим сигнала вызова |
|
|
|
режиме передачи, дБ |
|
|
|
|
ПАРАМЕТРЫ ПЕРЕДАЧИ ПЕРЕМЕННОГО СИГНАЛА |
|
|
||
|
|
|
|
|
Входное сопротивление при приеме, кОм |
|
160 |
|
|
|
|
|
|
|
Выходное сопротивление при передаче, Ом |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Пиковое напряжение 4)проводного порта, В |
THD = 1% |
3.1 |
3.5 |
|
|
|
|
|
|
Пиковое напряжение 2)проводного порта, В |
THD = 1% |
3.1 |
3.5 |
|
|
|
|
|
|
Возвратные потери 2)проводной линии, дБ |
0.3 < f <3.4 кГц |
30 |
45 |
|
|
|
|
|
|
|
Тестирование неис) |
20 |
|
|
|
правностей |
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднеквадратичный продольный ток, мА |
Тестирование неис) |
|
|
|
|
правностей, режим |
10 |
|
|
|
малого потребления |
|
|
|
|
|
|
|
|
Потери передачи при преобразовании 4)про) |
|
–0.20 |
0 |
+0.30 |
водной линии в 2)проводную, дБ |
|
|||
|
|
|
|
|
Потери передачи при преобразовании 2)про) |
|
–6.22 |
–6.02 |
–5.82 |
водной линии в 4)проводную, дБ |
|
|||
|
|
|
|
|
Потери передачи при преобразовании 4)про) |
|
–6.22 |
–6.02 |
–5.82 |
водной линии в 4)проводную, дБ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ (ПРОДОЖЕНИЕ)
В. Максимальный ток линии = 25 мА, Все параметры по переменно) му току приведены для 2)проводной линии сопротивлением 600 Ом и для рабочего диапазона частот 0.3…3.4 кГц. Сопротивление за) щитных резисторов = 0 Ом.
Параметр |
Условия измерения |
Значение |
|||
min |
typ |
max |
|||
|
|
|
|
|
|
ПАРАМЕТРЫ НА ПЕРЕМЕННОМ СИГНАЛЕ |
|
|
|
||
Предельный ток линии в режиме малого потребле) |
|
Только прямая поляр) |
18 |
|
26 |
ния, мА |
|
ность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Предельный ток линии, мА |
|
Минимальное напря) |
15 |
|
45 |
|
жение батареи 52 В |
|
|||
|
|
|
|
|
|
ФУНКЦИИ КОНТРОЛЯ ЛИНИИ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Программируемый ток определения ответа або) |
|
|
5 |
|
15 |
нента, мА |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Погрешность определения ответа абонента, % |
|
1% внешний резистор |
|
2 |
10 |
|
|
|
|
|
|
Искажение импульса набора номера, % |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Пороговое напряжение ring/trip компаратора, В |
|
|
2.3 |
2.6 |
2.9 |
|
|
|
|
|
|
Программируемая погрешность ring/trip тока, % |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
Пороговый ток утечки на землю, мА |
|
|
10 |
12 |
13.5 |
|
|
|
|
|
|
ЛОГИЧЕСКИЕ ВХОДЫ (F0, F1, F2, E0, SWC) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Входное напряжение логического нуля, В |
|
|
|
|
0.8 |
|
|
|
|
|
|
Входное напряжение логической единицы, В |
|
|
2.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Входной ток логического нуля, мкА |
|
VIL = 0.4 В |
–20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Входной ток логической единицы, мкА |
|
VIH = 2.4 В |
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
ЛОГИЧЕСКИЕ ВЫХОДЫ (DET, ALM) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Выходное напряжение логического нуля, В |
|
OL = 5 мА |
|
|
0.4 |
|
|
|
|
|
|
Выходное напряжение логической единицы, В |
|
OH = 100 мкА |
2.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
HC55180 |
|
HC55181, HC55182 |
HC55183, HC55184 |
|||
Параметры |
|
|
|
|
|
|
|
Условия испытаний |
Измеряемое |
Условия испытаний |
Измеряемое |
Условия испытаний |
Измеряемое |
||
|
значение |
значение |
значение |
||||
|
|
|
|
||||
|
|
СИГНАЛ ВЫЗОВА |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Пиковое напряжение вызова в ре) |
THD 0.5%; VB = –85 B |
80 (typ) |
THD 0.5%; VBH = –85 B |
80 (typ) |
THD 0.5%; VB = –75 B |
70 (typ) |
|
жиме х.х., В |
THD 0.5%; VB = –100 B |
95 (typ) |
THD 0.5%; VBH = –100 B |
95 (typ) |
— |
— |
|
Пиковое напряжение вызова при |
|
80 (typ) |
|
80 (typ) |
|
70 (typ) |
|
нагрузке 1.3 кОм, В |
THD 2.0%; VB = –100 B |
95 (typ) |
THD 2.0%; VBH = –100 B |
95 (typ) |
— |
— |
|
Среднее напряжение на выводе |
|
2.5 (typ) |
|
2.5 (max) |
|
3.0 (max) |
|
tip, В |
VB = –100 B, RL = бесконечность |
2.0 (typ) |
VBH = –100 B, RL = бесконечность |
2.0 (max) |
— |
— |
|
Среднее напряжение на выводе |
|
2.5 (typ) |
|
2.5 (max) |
|
3.0 (max) |
|
ring, В |
VB = –100 B, RL = бесконечность |
2.0 (typ) |
VBH = –100 B, RL = бесконечность |
2.0 (max) |
— |
— |
|
|
ПАРАМЕТРЫ ПЕРЕДАЧИ ПО ПЕРЕМЕННОМУ ТОКУ |
|
|
||||
Продольный баланс 2)проводной |
Kласс C, D |
59 (typ) |
Kласс A, B |
58 (min), 62 (typ) |
Kласс E |
45 (min), 53 (typ) |
|
линии, дБ |
— |
— |
Kласс C, D |
53 (min), 59 (typ) |
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продольный баланс 4)проводной |
Kласс C, D |
64 (typ) |
Kласс A, B |
67 (typ) |
Kласс E |
58 (typ) |
|
линии, дБ |
— |
— |
Kласс C, D |
64 (typ) |
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Линейностьпреобразования2)про) |
+3…–40 дБм, 1 кГц |
0.025 (typ) |
+3…–40 дБм, 1 кГц |
0.025 (typ) |
+3…–40 дБм, 1 кГц |
0.025 (typ) |
|
водной линии в 4)проводную, дБ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Линейностьпреобразования4)про) |
–40…–50 дБм, 1 кГц |
0.050 (typ) |
–40…–50 дБм, 1 кГц |
0.050 (typ) |
–40…–50 дБм, 1 кГц |
0.050 (typ) |
|
водной линии в 2)проводную, дБ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
10 |
Микросхемы SLIC фирмы "Harris" 10 |