Материал: Проектирование оснований и фундаментов. учебно-методическое пособие. Ким М.С
71
Таблица П.3.5
Значения коэффициента α
ξ |
|
|
Коэффициент α для фундаментов |
|
|
|||
круглых |
прямоугольных с соотношением сторон η = l / b, равным |
ленточных |
||||||
|
1,0 |
1,4 |
1,8 |
2,4 |
3,2 |
5 |
(η ≥ 10) |
|
|
|
|||||||
0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
0,4 |
0,949 |
0,960 |
0,972 |
0,975 |
0,976 |
0,977 |
0,977 |
0,977 |
0,8 |
0,756 |
0,800 |
0,848 |
0,866 |
0,876 |
0,879 |
0,881 |
0,881 |
1,2 |
0,547 |
0,606 |
0,682 |
0,717 |
0,739 |
0,749 |
0,754 |
0,755 |
1,6 |
0,390 |
0,449 |
0,532 |
0,578 |
0,612 |
0,629 |
0,639 |
0,642 |
2,0 |
0,285 |
0,336 |
0,414 |
0,463 |
0,505 |
0,530 |
0,545 |
0,550 |
2,4 |
0,214 |
0,257 |
0,325 |
0,374 |
0,419 |
0,449 |
0,470 |
0,477 |
2,8 |
0,165 |
0,201 |
0,260 |
0,304 |
0,349 |
0,383 |
0,410 |
0,420 |
3,2 |
0,130 |
0,160 |
0,210 |
0,251 |
0,294 |
0,329 |
0,360 |
0,374 |
3,6 |
0,106 |
0,131 |
0,173 |
0,209 |
0,250 |
0,285 |
0,319 |
0,337 |
4,0 |
0,087 |
0,108 |
0,145 |
0,176 |
0,214 |
0,248 |
0,285 |
0,306 |
4,4 |
0,073 |
0,091 |
0,123 |
0,150 |
0,185 |
0,218 |
0,255 |
0,280 |
4,8 |
0,062 |
0,077 |
0,105 |
0,130 |
0,161 |
0,192 |
0,230 |
0,258 |
5,2 |
0,053 |
0,067 |
0,091 |
0,113 |
0,141 |
0,170 |
0,208 |
0,239 |
5,6 |
0,046 |
0,058 |
0,079 |
0,099 |
0,124 |
0,152 |
0,189 |
0,223 |
6,0 |
0,040 |
0,051 |
0,070 |
0,087 |
0,110 |
0,136 |
0,173 |
0,208 |
6,4 |
0,036 |
0,045 |
0,062 |
0,077 |
0,099 |
0,122 |
0,158 |
0,196 |
6,8 |
0,031 |
0,040 |
0,055 |
0,064 |
0,088 |
0,110 |
0,145 |
0,185 |
7,2 |
0,028 |
0,036 |
0,049 |
0,062 |
0,080 |
0,100 |
0,133 |
0,175 |
7,6 |
0,024 |
0,032 |
0,044 |
0,056 |
0,072 |
0,091 |
0,123 |
0,166 |
8,0 |
0,022 |
0,029 |
0,040 |
0,051 |
0,066 |
0,084 |
0,113 |
0,158 |
8,4 |
0,021 |
0,026 |
0,037 |
0,046 |
0,060 |
0,077 |
0,105 |
0,150 |
8,8 |
0,019 |
0,024 |
0,033 |
0,042 |
0,055 |
0,071 |
0,098 |
0,143 |
9,2 |
0,017 |
0,022 |
0,031 |
0,039 |
0,051 |
0,065 |
0,091 |
0,137 |
9,6 |
0,016 |
0,020 |
0,028 |
0,036 |
0,047 |
0,060 |
0,085 |
0,132 |
10,0 |
0,015 |
0,019 |
0,026 |
0,033 |
0,043 |
0,056 |
0,079 |
0,126 |
10,4 |
0,014 |
0,017 |
0,024 |
0,031 |
0,040 |
0,052 |
0,074 |
0,122 |
10,8 |
0,013 |
0,016 |
0,022 |
0,029 |
0,037 |
0,049 |
0,069 |
0,117 |
11,2 |
0,012 |
0,015 |
0,021 |
0,027 |
0,035 |
0,045 |
0,065 |
0,113 |
11,6 |
0,011 |
0,014 |
0,020 |
0,025 |
0,033 |
0,042 |
0,061 |
0,109 |
12,0 |
0,010 |
0,013 |
0,018 |
0,023 |
0,031 |
0,040 |
0,058 |
0,106 |
Примечания:
1.В таблице обозначено: b - ширина или диаметр фундамента, l - длина фундамента.
2.Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью
А, значения α принимают как для круглых фундаментов радиусом r = 
А/π .
3. Для промежуточных значений ξ и η коэффициенты α определяют интерполяцией.
72
|
|
|
|
|
Таблица П.3.6 |
|
Предельные деформации оснований (по СП 50-101-2005) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Предельные деформации оснований |
|||
|
Сооружения |
Относительная |
|
|
Средняя su |
|
Крен |
|
(в скобках макси- |
||
|
разность оса- |
|
|||
|
|
iu |
|
мальная smax,u) |
|
|
|
док (∆s/L)u |
|
|
осадка, см |
|
|
|
|
|
|
1. Производственные и гражданские одноэтажные |
|
|
|
|
|
и многоэтажные здания с полным каркасом: |
|
|
|
|
|
- |
железобетонным |
0,002 |
- |
|
(10) |
- |
то же, с устройством железобетонных поя- |
0,003 |
- |
|
(15) |
|
сов или монолитных перекрытий, а также |
|
|
|
|
|
здания монолитной конструкции |
|
|
|
|
- |
стальным |
0,004 |
- |
|
(15) |
- |
то же, с устройством железобетонных поя- |
0,005 |
- |
|
(18) |
|
сов или монолитных перекрытий |
|
|
|
|
2. Здания и сооружения, в конструкциях которых |
0,006 |
- |
|
20 |
|
не возникают усилия от неравномерных осадок |
|
|
|
|
|
3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущи- |
|
|
|
|
|
ми стенами из: |
|
|
|
|
|
- |
крупных панелей |
0,0016 |
0,005 |
|
12 |
- |
крупных блоков или кирпичной кладки без |
0,0020 |
0,005 |
|
12 |
|
армирования |
|
|
|
|
- |
то же, с армированием, в том числе с уст- |
0,0024 |
0,005 |
|
18 |
|
ройством железобетонных поясов или мо- |
|
|
|
|
|
нолитных перекрытий, а также здания мо- |
|
|
|
|
|
нолитной конструкции |
|
|
|
|
4. Сооружения элеваторов из железобетонных |
|
|
|
|
|
конструкций: |
|
|
|
|
|
- рабочее здание и силосный корпус монолит- |
- |
0,003 |
|
40 |
|
ной конструкции на одной фундаментной |
|
|
|
|
|
плите |
|
|
|
|
|
- то же, сборной конструкции |
- |
0,003 |
|
30 |
|
- отдельно стоящий силосный корпус монолит- |
- |
0,004 |
|
40 |
|
ной конструкции |
|
|
|
|
|
- то же, сборной конструкции |
- |
0,004 |
|
30 |
|
- отдельно стоящее рабочее здание |
- |
0,004 |
|
25 |
|
5. Дымовые трубы высотой H, м: |
- |
0,005 |
|
40 |
|
H ≤ 100 |
|
||||
100 |
< Н ≤ 200 |
- |
1/(2Н) |
|
30 |
200 |
< H ≤ 300 |
- |
1/(2Н) |
|
20 |
H > 300 |
|
1/(2Н) |
|
10 |
|
6. Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме |
- |
0,004 |
|
20 |
|
указанных в поз. 4 и 5 |
|
|
|
|
|
7. Антенные сооружения связи: |
|
|
|
2 |
|
- |
стволы мачт заземленные |
- |
0,002 |
|
0 |
- |
то же, электрически изолированные |
- |
0,001 |
|
10 |
- |
башни радио |
0,002 |
- |
|
- |
|
73 |
|
|
|
|
|
|
Окончание таблицы П.3.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Предельные деформации оснований |
||
|
Сооружения |
Относительная |
|
Относительная раз- |
|
разность оса- |
|
||
|
|
|
ность осадок (∆s/L)u |
|
|
|
док (∆s/L)u |
|
|
|
|
|
|
|
- |
башни коротковолновых радиостанций |
0,0025 |
- |
- |
- |
башни (отдельные блоки) |
0,001 |
- |
- |
8. Опоры воздушных линий электропередачи: |
|
|
|
|
- |
промежуточные прямые |
0,003 |
0,003 |
- |
- |
анкерные и анкерно-угловые, промежуточ- |
0,0025 |
0,0025 |
- |
|
ные угловые, концевые, порталы открытых |
|
|
|
|
распределительных устройств |
|
|
|
- |
специальные переходные |
0,002 |
0,002 |
- |
Примечания:
1.Предельные значения относительного прогиба зданий, указанных в поз. 3, принимают равными 0,5(∆s/L)u, а относительного выгиба - 0,25(∆s/L)u.
2.При определении относительной разности осадок (∆s/L) в поз. 8 настоящего приложения за L принимают расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками - расстояние между осями сжатого фундамента и анкера.
3.Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 0,1), выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних осадок допускается увеличивать на 20 %.
4.Предельные значения подъема основания, сложенного набухающими грунтами, допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25 % и относительную разность осадок в размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций, приве-
денных в настоящем приложении, а относительный выгиб - в размере 0,25(∆s/L)u.
5. Для сооружений, перечисленных в поз. 1 - 3, с фундаментами в виде сплошных плит предельные значения средних осадок допускается увеличивать в 1,5 раза.
6. На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается принимать предельные значения деформаций основания, отличающиеся от указанных в таблице.
|
|
Значения коэффициентов Nγ, Nq, Nc, |
|
Таблица П.3.7 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Угол внут- |
|
Коэффициенты несущей способности Nγ, Nq и Nc при углах на- |
|||||||||||
реннего |
Обозначение |
клона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, |
|||||||||||
трения |
|
|
|
|
|
град., равных |
|
|
|
|
|||
коэффициентов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
грунта ϕ1, |
0 |
|
5 |
10 |
15 |
|
20 |
25 |
30 |
35 |
40 |
45 |
|
град. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
Nγ |
0 |
|
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Nq |
1,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nc |
5,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nγ |
0,20 |
0,05 |
δ´ = |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
5 |
Nq |
1,57 |
0,26 |
4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nc |
6,49 |
2,93 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
74
Окончание табл. П.3.7
Угол |
|
Коэффициенты несущей способности Nγ, Nq и Nc при углах наклона к |
|||||||||||||||
внутрен- |
Обозначе- |
вертикали равнодействующей внешней нагрузки δ, град., равных |
|||||||||||||||
него тре- |
ние коэф- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния грунта |
фициентов |
0 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
ϕ1, град. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nγ |
0,60 |
0,42 |
0,12 |
δ´ = |
|
- |
|
- |
- |
|
- |
|
- |
- |
||
10 |
Nq |
2,47 |
2,16 |
1,60 |
9,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nc |
8,34 |
6,57 |
3,38 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Nγ |
1,35 |
1,02 |
0,61 |
0,21 |
δ´ = |
|
- |
- |
|
- |
|
- |
- |
|||
15 |
Nq |
3,94 |
3,45 |
2,84 |
2,06 |
14,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Nc |
10,98 |
9,13 |
6,88 |
3,94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Nγ |
2,88 |
2,18 |
1,47 |
0,82 |
0,36 |
δ´ = |
- |
|
- |
|
- |
- |
||||
20 |
Nq |
6,40 |
5,56 |
4,64 |
3,64 |
2,69 |
18,9 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Nc |
14,84 |
12,53 |
10,02 |
7,26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
4,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Nγ |
5,87 |
4,50 |
3,18 |
2,00 |
1,05 |
0,58 |
δ´ = |
- |
|
- |
- |
|||||
25 |
Nq |
10,66 |
9,17 |
7,65 |
6,13 |
4,58 |
3,60 |
22,9 |
|
|
|
|
|||||
|
Nc |
20,72 |
17,53 |
14,26 |
10,99 |
7,68 |
5,58 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Nγ |
12,39 |
9,43 |
6,72 |
4,44 |
2,63 |
1,29 |
0,95 |
δ´ = |
|
- |
- |
|||||
30 |
Nq |
18,40 |
15,63 |
12,94 |
10,37 |
7,96 |
5,67 |
4,95 |
26,5 |
|
|
|
|||||
|
Nc |
30,14 |
25,34 |
20,68 |
16,23 |
12,05 |
8,09 |
6,85 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Nγ |
27,50 |
20,58 |
14,63 |
9,79 |
6,08 |
3,38 |
1,60 |
δ´ = |
|
- |
- |
|||||
35 |
Nq |
33,30 |
27,86 |
22,77 |
18,12 |
13,94 |
10,24 |
7,04 |
29,8 |
|
|
|
|||||
|
Nc |
46,12 |
38,36 |
31,09 |
24,45 |
18,48 |
13,19 |
8,63 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nγ |
66,01 |
48,30 |
33,84 |
22,56 |
14,18 |
8,26 |
4,30 |
2,79 |
|
δ´ = |
- |
|||||
40 |
Nq |
64,19 |
52,71 |
42,37 |
33,26 |
25,39 |
18,70 |
13,11 |
10,46 |
32,7 |
|
||||||
|
Nc |
75,31 |
61,63 |
49,31 |
38,45 |
29,07 |
21,10 |
14,43 |
11,27 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Nγ |
177,61 |
126,09 |
86,20 |
56,50 |
32,26 |
20,73 |
11,26 |
5,45 |
|
5,22 |
δ´ = |
|||||
|
Nq |
134,87 |
108,24 |
85,16 |
65,58 |
49,26 |
35,93 |
25,24 |
16,82 |
16,42 |
35, |
||||||
45 |
Nc |
133,87 |
107,23 |
84,16 |
64,58 |
48,26 |
34,93 |
24,24 |
15,82 |
15,82 |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
75
Приложение 4
Расчетные сопротивления грунта под нижним концом и по боковой поверхности свай
Таблица П.4.1
Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай и свай-оболочек
Глубина |
|
|
Значения R, кПа для |
|
|
|||
|
|
песков средней плотности |
|
|
||||
погружения |
|
|
|
|
||||
нижнего |
гравелистых |
крупных |
- |
средней |
мелких |
пылеватых |
- |
|
конца сваи, |
крупности |
|||||||
|
глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном |
|
||||||
м |
|
|
||||||
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
3 |
7500 |
6600 |
3000 |
3100 |
2000 |
1100 |
600 |
|
4000 |
2000 |
1200 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
4 |
8300 |
6800 |
3800 |
3200 |
2100 |
1250 |
700 |
|
5100 |
2500 |
1600 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
5 |
8800 |
7000 |
4000 |
3400 |
2200 |
1300 |
800 |
|
6200 |
2800 |
2000 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
7 |
9700 |
7300 |
4300 |
3700 |
2400 |
1400 |
850 |
|
6900 |
3300 |
2200 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
10 |
10500 |
7700 |
5000 |
4000 |
2600 |
1500 |
900 |
|
7300 |
3500 |
2400 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
15 |
11700 |
8200 |
5600 |
4400 |
2900 |
1650 |
1000 |
|
7500 |
4000 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
20 |
12600 |
8500 |
6200 |
4800 |
3200 |
1800 |
1100 |
|
4500 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
25 |
13400 |
9000 |
6800 |
5200 |
3500 |
1950 |
1200 |
|
30 |
14200 |
9500 |
7400 |
5600 |
3800 |
2100 |
1300 |
|
35 |
15000 |
10000 |
8000 |
6000 |
4100 |
2250 |
1400 |
|
Таблица П.4.2
Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек
|
|
|
Значения f, кПа, для |
|
|
|
|||
Средняя глу- |
|
|
песков средней плотности |
|
|
|
|||
крупных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бина распо- |
и средней |
мелких |
пылеватых |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
ложения слоя |
крупности |
|
|
|
|
|
|
|
|
грунта, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном |
|
|||||||
|
|
|
|||||||
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
1 |
35 |
23 |
15 |
12 |
8 |
4 |
4 |
3 |
2 |
2 |
42 |
30 |
21 |
17 |
12 |
7 |
5 |
4 |
4 |
3 |
48 |
35 |
25 |
20 |
14 |
8 |
7 |
6 |
5 |
4 |
53 |
38 |
27 |
22 |
16 |
9 |
8 |
7 |
5 |
5 |
56 |
40 |
29 |
24 |
17 |
10 |
8 |
7 |
6 |
6 |
58 |
42 |
31 |
25 |
18 |
10 |
8 |
7 |
6 |
8 |
62 |
44 |
33 |
26 |
19 |
10 |
8 |
7 |
6 |
10 |
65 |
46 |
34 |
27 |
19 |
10 |
8 |
7 |
6 |
15 |
72 |
51 |
38 |
28 |
20 |
11 |
8 |
7 |
6 |