Дипломная (вкр): Реконструкция магазина по улице Горького

Ремонтное освещение напряжением 36В выполняется в венткамере и водомерном узле.

.6.9 Наружное освещение

Наружное освещение предусмотрено консольным светильником типа ЖКУ 16, с натриевыми лампами ДНАТ-250, установленными на железобетонных опорах.

.6.10 Телефонизация

Для телефонизации здания магазина проектом предусмотрено строительство телефонной канализации из асбестоцементных труб Ф 100 мм от здания до существующей телефонной канализации, проложенной по ул. Горького.

Внутренние сети телефонизации предусматриваются от вводной муфты в подвальном этаже до распределительных коробок на этажах, устанавливаемых в отсеках слаботочных сетей этажных щитков.

.6.11 Радиофикация

Радиофикация предусматривается от городской радиотрансляционной сети. Кабель радиофикации прокладывается от соединительной муфты, устанавливаемой на существующем кабеле в существующем коммуникационном тоннеле и в проектируемой канализации до абонентского трансформатора в подвале жилого дома.

1.7 Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций

.7.1 Теплотехнический расчет наружной стены 2 этажа

Исходные данные:

- торговый центр

Параметры воздуха:

- внутренняя температура t_int = +18 С;

относительная влажность - 55%;

расчетная зимняя температура t_ext = -32 С.

Найдем требуемое сопротивление теплопередаче:

Определяем приведенное сопротивление теплопередаче:

, (1.1)

где Dt_н - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности t_в ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5 [1];

a_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м²·°С), принимаемый по таблице 4 [1];

t_в - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз. 2 таблицы 2 [1] - согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по +18 (в интервале 16-21°С)

t_н - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по [2].

Рисунок 1 - Конструкция наружной стены 2 этажа

(м²·°С/Вт), (1.2)

Градусо-сутки отопительного периода ГСОП определяются:

ГСОП=(t_{в -} t_от)· z_от, (1.3)

где t_от, z_{от -} средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут/год, отопительного периода, принимаемые по своду правил для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8 °С,

t_в - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С.

ГСОП = (18-(-4))·228=5016 °С·сут

Нормируемое сопротивление теплопередаче наружной стены по таблице 3 [1]:

_req= а × D_d+ b = 0,0003×5016+1,2= 2,71 (м²×ºС)/Вт

Для расчета принимаем наибольшее значение R_req=2,71(м²·°С/Вт)

Фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции R_o, м²×°С/Вт следует определять по формуле:

, (1.4)

где a_в- то же, что в формуле 1.1;

R_к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, м²×°С/Вт;

a_н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(м×°С), принимаемый по таблице 6 [1].

R_к = R₁ + R₂ + ... + R_n, (1.5)

где R₁, R₂, ..., R_n - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м² ×°С/Вт, определяемые по формуле:

, (1.6)

где d - толщина слоя, м;

l - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м×°С), принимаемый по приложению Т [1].

Найдем фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции:

слой - профилированный тонколистовой оцинкованный лист δ=0,5 мм, l=58 Вт/м°С,

 (м²°С/Вт)

слой - утеплитель минераловатный δ=140 мм, l=0,045 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

слой - профилированный тонколистовой оцинкованный лист δ=0,5 мм, l=58 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

 м²°С/Вт

Сравниваем нормативное и расчетное значения сопротивления теплопередаче:

,26 м²°С/Вт > 2,71 м²°С/В - условие выполняется, следовательно, толщина утеплителя подобрана верно.

.7.2 Теплотехнический расчет наружной стены с облицовкой фасадной системой "Краспан"

Исходные данные:

торговый центр

Параметры воздуха

внутренняя температура t_int =+18 С

относительная влажность 55%

расчетная зимняя температура t_ext =-32 С

Рисунок 2 - Конструкция наружной стены

Градусо-сутки отопительного периода:

ГСОП = (18-(-4))·228=5016 °С·сут

Нормируемое сопротивление теплопередаче наружной стены по табл. 3 [1]:

_req= а × D_d+ b = 0,0003×5016+1,2= 2,71 (м²×ºС)/Вт

Найдем фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции:

1 слой - керамический пористый кирпич δ =510 мм l=0,2 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

слой - утеплитель минераловатный δ=100 мм, l=0,045 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

слой - фасадная панель фирмы "Краспан" δ=8 мм, l=58 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

(м²°С/Вт)

Сравниваем нормативное и расчетное значения сопротивления теплопередаче:

,64 м²°С/Вт > 2,71 м²°С/В - условие выполняется, следовательно, толщина утеплителя подобрана верно.

.7.3 Теплотехнический расчет покрытия

Исходные данные:

-    торговый центр

Параметры воздуха

-    внутренняя температура t_int =+18 С;

-       относительная влажность 55%;

-       расчетная зимняя температура t_ext =-32 С.

Градусо-сутки отопительного периода:

ГСОП = (18-(-4))·228=5016 °С·сут

Нормируемое сопротивление теплопередаче наружной стены по табл. 3 [1]:

_req= а × D_d+ b = 0,0004×5016+1,6= 3,61 (м²×ºС)/Вт

Найдем фактическое сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции:

1 слой - листы гипсокартона δ=14 мм, l=0,84 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

слой - профлист δ=0,9 мм, l=58 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

слой - утеплитель "Пеноплекс" δ= 140 мм, l=0,038 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

4 слой - керамзитовый гравий δ=30мм, l=0,18 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

слой - цементно-песчаная стяжка δ=30мм, l=0,58 Вт/м°С,

(м²°С/Вт)

Рисунок 3 - Конструкция покрытия

(м²°С/Вт)

Сравниваем нормативное и расчетное значения сопротивления теплопередаче:

,07 м²°С/Вт > 3,61 м²°С/В - условие выполняется, следовательно, толщина утеплителя подобрана верно.

2. Расчетно-конструктивный раздел

.1 Статический расчет металлической рамы в осях Д-Ж

.1.1 Сбор нагрузок на раму

Сбор нагрузки от покрытия и перекрытий выполняем в табличной форме.

Таблица 2.1 - Сбор нагрузок от покрытия кН/м²

Таблица 2.2 - Сбор нагрузок от перекрытия кН/м²

Таблица 2.3 - Сбор нагрузок от стеновых панелей кН/м²

Постоянная нагрузка от веса колонн

В зданиях без мостовых кранов колонны имеют, как правило, постоянное сечение по длине. В данном случае колонна представляет собой двутавр из прокатного профиля.

Собственный вес колонны принимается из опыта проектирования q_к^н = 150 - 250кг/м, для пролета 6 м q_к^н=150кг/м.

Расчетная линейная нагрузка от собственного веса колонны:

 (2.1)

где g_f = 1,2 коэффициент надежности по нагрузке;

Временные нагрузки.

Ветровая нагрузка:

ветровой район - I;

нормативное значение ветрового давления - 0,023 Т/м²

Тип местности: A - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра.

Тип сооружения: вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности.

Параметры:

поверхность - наветренная;

шаг сканирования - 2 м;

коэффициент надежности по нагрузке γ_f =1,4;

высота здания H=8 м.

Рисунок 2.1 - Расчетная схема рамы

Таблица 2.4 - Результаты расчета ветровой нагрузки с наветренной стороны

Рисунок 2.2 - Диаграмма результатов ветровой нагрузки с наветренной стороны

Параметры:

поверхность - подветренная поверхность;

шаг сканирования - 2 м;

коэффициент надежности по нагрузке γ_f =1,4;

высота здания H =8 м.

Рисунок 2.3 - Диаграмма результатов ветровой нагрузки с подветренной стороны

Таблица 2.5 - Результаты расчета ветровой нагрузки с подветренной стороны

Таблица 2.6 - Снеговая нагрузка, кН/м