3.Вид дифференциального |
уравнения |
теплопроводности пло- |
||||
ской стенки. |
|
|
|
|
|
|
4.Формула для определения теплового потока через плоскую |
||||||
стенку. |
|
|
|
|
|
|
5.Формула количества теплоты, проходящего через плоскую |
||||||
стенку. |
|
|
|
|
|
|
СибАДИ |
||||||
6.Факторы, влияющие на интенсивность передачи теплоты теп- |
||||||
лопроводностью через плоскую стенку. |
|
|
||||
|
|
Варианты заданий |
Таблица 1 |
|||
|
Номер |
Материал |
|
Толщина |
Площадь |
|
|
вар анта |
слоя стенки |
|
стенки |
поверхности |
|
|
|
, мм |
стенки F, м2 |
|
||
|
1 |
Алюминий |
|
200 |
0,04 |
|
|
2 |
Бериллий |
|
300 |
0,09 |
|
|
3 |
Ванадий |
|
200 |
0,16 |
|
|
4 |
Вольфрам |
|
300 |
0,25 |
|
|
5 |
Германий |
|
200 |
0,09 |
|
|
6 |
Железо |
|
300 |
0,16 |
|
|
7 |
Золото |
|
200 |
0,25 |
|
|
8 |
Кальций |
|
300 |
0,04 |
|
|
9 |
Кобальт |
|
200 |
0,09 |
|
|
10 |
Медь |
|
300 |
0,16 |
|
|
11 |
Никель |
|
200 |
0,25 |
|
|
12 |
Платина |
|
300 |
0,04 |
|
|
13 |
Серебро |
|
200 |
0,09 |
|
|
14 |
Тантал |
|
300 |
0,16 |
|
|
15 |
Титан |
|
200 |
0,25 |
|
|
16 |
Хром |
|
300 |
0,04 |
|
|
17 |
Алюминий |
|
250 |
0,16 |
|
|
18 |
Вольфрам |
|
300 |
0,25 |
|
|
19 |
Железо |
|
300 |
0,25 |
|
16
СибАДИ |
|
|
Таблица 2 |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Протокол эксперимента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Толщи- |
|
Площадь |
Сопро- |
Напряжение |
|
Температура на |
|
|
Глубина |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
т вление |
|
поверхностях |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Матер - |
на |
|
поверхно- |
нагрева- |
|
на |
|
стенки, |
|
|
установки |
|
Температура, K |
|||||||||||
|
ал |
стенки |
|
сти стенки |
теля |
нагревателе |
|
K |
|
|
|
термопар, мм |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
, мм |
|
F, м2 |
Rн, Ом |
|
U, В |
|
tW1 |
tW1 |
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
t 1 |
t 2 |
t 3 |
t 4 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Результаты расчётов |
|
|
|
Таблица 3 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Тепловой поток |
|
|
Коэфф. |
|
|
Средняя |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Материал |
|
|
теплопроводности |
|
температура |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
q, Вт/м |
|
|
λj, Вт/(м К) |
|
|
|
tj, K |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №2
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ МАТЕРИАЛА МЕТОДОМ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ СТЕНКИ
Цели лабораторной работы: закрепление знаний по разделу « тационарная теплопроводность»; получение навыков опытного определен я коэфф ц ента теплопроводности цилиндрической стенки при стац онарном тепловом режиме.
Задачи сследования:
– определ ть экспериментальным путём коэффициент теплопроводности матер ала методом цилиндрической стенки;
– установ ть факторы, влияющие на интенсивность передачи теплоты через ц л ндр ческую стенку.
Оборудован е оснащение: имитационная экспериментальная установка по определению стационарной теплопроводности заданного матер ала методом ц линдрической стенки.
Расчет передачи тепла через цилиндрическую стенку (рис.1) при граничных условиях первого рода, т.е. когда задано распределение температур на поверхности, основывается на дифференциальном уравнении теплопроводности Фурье (см. Лабораторная работа № 1, раздел «Теоретические основы»).
|
|
|
t |
||
|
|
|
|
|
t(r) |
tw2 |
|
tw1 |
tw1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
tw2 |
|
|
|
|
|
|
q |
СибАДИr1 |
|||||
|
|
|
r2 |
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
Рис. 1. Цилиндрическая однослойная стенка
18
Уравнение Фурье для декартовой системы координат
|
|
|
2t |
|
2t |
|
2t |
0 |
|
(1) |
||||
|
|
|
|
y2 |
z2 |
|
||||||||
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
||||||
в цилиндрической системе координат примет вид |
|
|||||||||||||
|
2t |
|
1 t |
|
|
1 2t |
|
2t |
0. |
(2) |
||||
|
r2 |
r r |
r |
2 2 |
z2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
фференц альное уравнение теплопроводности бесконечной однослойной ц л ндр ческой стенки с постоянными температурами tw1 и tw2 соответственно на внутренней (r r1) и внешней (r r2) поверхностях стенки постоянным коэффициентом теплопроводности стенки во всех направлениях запишется в виде
|
d2t |
|
1 dt |
0. |
(3) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
dr2 |
r dr |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
Найдём закон распределения температуры в однослойной ци- |
|||||||||||||
линдрической стенке при граничных условиях первого рода: |
|
||||||||||||
при (r r1) |
|
|
|
|
t = tw1; |
(4) |
|||||||
при (r r2) |
t = tw2, |
(4а) |
|||||||||||
где r − текущая координата, м; r1 − внутренний радиус цилиндриче- |
|||||||||||||
ской стенки, м; r2 − наружный радиус цилиндрической стенки, м. |
|
||||||||||||
Представим (3) в форме |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 dt |
|
dt |
|
|
|||||||
СибАДИ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
0. |
(5) |
|
|
|
r dr |
|
dr |
|
|
|||||||
После первого интегрирования получим |
|
||||||||||||
|
|
|
|
r dt C ; |
(6) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
dr |
|
|
|
|
1 |
|
|
19
|
|
dt C |
|
dr |
, |
|
|
|
|
|
|
(7) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда после второго интегрирования получим общее решение урав- |
||||||||||||||||
нения (3): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
t(r)=C1lnr+C2. |
|
|
|
|
(8) |
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
Постоянные |
нтегрирования С1 и С2 определим, подставив гра- |
|||||||||||||||
выражение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ничные услов я (4) |
(4а) в (8): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при r=r1 |
|
tw1=С1ln r1+C2; |
(9) |
||||||||||||
|
при r=r2 |
|
tw2=С1ln r2+C2. |
(9а) |
||||||||||||
Выч тая з (9 |
) |
|
|
(9), получим |
|
|||||||||||
tw2 tw1=C1 ln r2 − C1 ln r1=C1 ln (r2/r1). |
(10) |
|||||||||||||||
Откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C1 = (tw2 tw1)/ ln(r2/r1). |
(11) |
||||||||||||||
|
|
|
|
Д |
|
|||||||||||
Из (9)бАвыразим и найдём С2: |
|
|||||||||||||||
C2=tw1 С1ln r1= tw1−[( tw2− tw1)/ ln (r2/r1)]ln r1. |
(12) |
|||||||||||||||
Подставив значения С1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
||||
и С2 в уравнение (8), получим частное |
||||||||||||||||
решение уравнения (3) при граничных условиях первого рода: |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
r |
|
|
|
|
|
t(r) t |
w1 |
|
t |
w1 |
t |
w2 |
|
r1 |
, |
(13) |
|||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где r − текущий радиус цилиндрической стенки, м.
Плотность теплового потока q через единицу длины цилиндрической стенки определяется на основании закона Фурье:
20