Материал: Допускаю к защите Руководитель С. Н. Сушко Проект отопительной тэц в г. Владимир пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине Тепловые электрические станции 012. 00. 00. Пз

Скачать

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

4.1.5 Расчет температуры сетевой воды в узле смешения перед основными сетевыми подогревателями



Температура в узле смешения подпиточной и обратной сетевой воды, , определяется как:



где – расход сетевой воды в обратном трубопроводе тепловой сети, кг/с.


Первый режим:





Второй режим:





Третий режим:





Четвертый режим:





4.1.6 Расчет расхода греющего пара на основные сетевые подогреватели



Расход сетевой воды через основные сетевые подогреватели , определяется из расхода сетевой воды в подающей магистрали ( ) с учетом расхода сетевой воды на вакуумный деаэратор ( ):



Расход пара на основные подогреватели, кг/с. Определяется из уравнения теплового баланса поверхностного подогревателя:



Первый режим:





Второй режим:





Третий режим:





Четвертый режим:





4.1.7 Расчет суммарного расхода пара теплофикационного отбора на подготовку подпиточной и сетевой воды



Пар теплофикационного отбора в данной схеме используется для подогревателя подпиточной воды и для основных подогревателей.



Первый режим:



Второй режим:



Третий режим:



Четвертый режим:



4.1.8 Расчет пиковой тепловой нагрузки



Нагрузка пиковых подогревателей сетевой воды, кВт. Определяется как:



где – температура сетевой воды в подающем трубопроводе (после пиковых подогревателей), . Определяется по температурному графику, представленному на рисунке 3.

Из графика температур сетевой воды видно, что необходимость в пиковом подогреве есть в первом режиме.

Первый режим:



Второй режим:



4.1.9 Расчет расхода греющего пара на пиковые подогреватели



Расход греющего пара на пиковые подогреватели, кг/с. Определяется как:



где – соответственно энтальпии греющего пара пикового подогревателя и его конденсата, кДж/кг; в качестве греющего может использоваться пар от РОУ 13,8/1,28 или пар от пиковых паровых котлов.

Энтальпии пара определяются по давлению 1,28 МПа и температуре 250 , а энтальпии конденсата этого пара по температуре сетевой воды на выходе с учетом недогрева [1].

Первый режим:





Второй режим:





4.1.10 Расчет расхода греющего пара на подогреватели греющей воды деаэратора



Примем, что для подогрева греющей воды деаэратора до 100 будет использоваться пар с параметрами производственного отбора турбины. Определим расход этого пара ( ) для 2, 3 и 4 режимов, в которых температура воды после основных подогревателей, ниже требуемой для работы вакуумного деаэратора.



Третий режим:



Четвертый режим:



4.2 Расчет тепловой схемы подготовки добавочной воды



Принципиальная схема подготовки добавочной воды ТЭЦ изображена на рисунке 4. Целью расчета является определение расхода пара теплофикационного отбора на подогрев и деаэрацию добавочной воды, восполняющей потери рабочего тела в основном цикле.

4.2.1 Расчет расширителя непрерывной продувки высокого давления



Количество продувочной воды после расширителя непрерывной продувки высокого давления (РНП ВД), кг/с, определяется как:





1 – барабан котла; 2 – расширитель непрерывной продувки первой ступени (РНП ВД); 3 – расширитель непрерывной продувки второй ступени (РНП НД); 4 – теплообменник непрерывной продувки (ТНП); 5 – подогреватель добавочной воды перед ХВО (ПВП1); 6 – ХВО; 7 – пароводяной подогреватель добавочной воды перед деаэратором (ПВП2); 8 – атмосферный деаэратор добавочной воды (ДА); 9 – перекачивающий насос.
Рисунок 2 - Принципиальная схема подготовки добавочной воды
где – расход продувочной воды, кг/с; принимается 3% от суммарной паропроизводительности котлов, так как принята схема ТЭЦ с поперечными связями; – энтальпия пара с давлением 0,6 МПа, отводимого от РНП ВД в деаэратор питательной воды, кДж/кг; – энтальпия продувочной воды после барабана котла (перед расширителями), кДж/кг. Определяется по давлению в барабане котла . Давление в барабане принято на 10% выше давления на выходе из котла; – энтальпия продувочной воды после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении 0,6 МПа, кДж/кг.







Расход отсепарированного пара РНП ВД, кг/с. Определяется из уравнения материального баланса расширителя:



4.2.2 Расчет расширителя непрерывной продувки низкого давления



Количество продувочной воды после расширителя непрерывной продувки низкого давления (РНП НД), кг/с. Определяется как:



где – энтальпия пара с давлением 0,12 МПа, отводимого от РНП НД в атмосферный деаэратор добавочной воды, кДж/кг; – энтальпия продувочной воды после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении 0,12 МПа, кДж/кг.



Расход отсепарированного пара РНП НД, кг/с, определяется из уравнения материального баланса расширителя:



4.2.3 Расчет расхода добавочной воды



Количество добавочной воды, кг/с. Определяется как:



где  потери с продувочной водой (после ТНП), кг/с; – потери в основном цикле с утечками, кг/с; приняты 1,5% от суммарной производительности котлов; – количество невозвращённого с производства конденсата, кг/с. Принято 50% от количества пара, направляемого на производство ( т/ч); – технологические потери рабочего тела в цикле (собственные нужды), кг/с. Приняты 3% от суммарной производительности котлов.









4.2.4 Расчет температуры добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки



Температура добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки,
Источник: https://files.student-it.ru/previewfile/222578

Смотрите также:

Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления
_-___-~1
_1-тема-СтрМетал
_10_Эмиль Золя для эл версии