6 . Определение коэффициента активности одного компонента б нарного раствора по известному коэффициенту активности другого, пользуясь видоизмененным уравнением Гиббса—Дюгема:
N xd In h 4- N 2cl In / 2 = 0.
Рассмотренные выше методы определения коэффициентов актив ности (кроме п. 6 ) применимы для исследования не только бинарных растворов, но и многокомпонентных систем.
При введении в бинарный раствор третьего элемента он может оказывать значительное влияние на коэффициент активности дру гого элемента. Пример такого влияния разных элементов на коэф-
0 |
1 |
2 |
3 |
* |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Содержание добавленного элем ент а, |
% |
|
|
||||||
Рис. 65. |
Влияние различных элементов на коэффициент активности серы |
|||||||||
|
|
|
в жидком железе при |
1600° С |
|
|
|
|||
фициент активности серы приведен на рис. 65. Как видно на этом рисунке, углерод особенно сильно повышает коэффициент актив ности серы в железе. Так, при содержании углерода 4,2%, что обычно характерно для передельных чугунов, lg / s = 0,55, а / 5 = 3,5. Не удивительно, что из чугуна легко удалять серу.
Для определения коэффициентов активности веществ вмногокомпонентных растворах необходимо учитывать влияние всех его компонентов. С этой целью удобно пользоваться методом К- Вагнера, который показал, что если растворитель содержит несколько рас
творенных веществ Л, В, |
С и т . |
д., то коэффициент активности одного |
|||||
из |
них, |
например А> мож:го |
выразить |
уравнением |
|
||
|
lg !а (%А, %В, %С) |
'а {% А) |
(% В) -f- еА (% С), |
||||
где |
еА ■ |
d i g fA . |
|
|
|
|
|
д (% А ) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
еВл- |
д lg fA |
и т. д. |
параметры взаимодействия, показываю |
|||
|
д (% В ) |
||||||
|
|
|
щие влияние концентрации данного (А) |
||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
или третьего |
(В и т. д.) |
вещества на |
|
|
|
|
|
коэффициент активности |
(fA). |
||
т
Таблица 5
о,
ПАРАМЕТРЫ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ е[»102 ЭЛЕМЕНТОВ, |
РАСТВОРЕННЫХ В ЖИДКОМ ЖЕЛЕЗЕ |
ПРИ 1600° С |
|
||||||||||
Растворенный |
|
|
|
|
|
Добавляемый элемент, / |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
элемент |
А1 |
Сг |
Мп |
Мо |
Ni |
Si |
Ti |
V |
С |
N |
О |
р |
S |
i |
|||||||||||||
А1 |
4,2 |
|
|
|
|
6 |
|
|
11 |
—5,3 |
— 160 |
|
4,9 |
Сг |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— 10 |
— 16 |
— 13 |
— |
3,5 |
Мл |
— |
— |
— |
— |
— |
0 |
— |
— |
— |
-7,8 |
0 |
— |
4,3 |
Мо |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
—7 |
—7,8 |
2,1 |
— |
— |
Ni |
— |
— |
— |
— |
0 |
1 |
— |
— |
5,9 |
4,2 |
2,1 |
— |
0 |
Si |
6,3 |
— |
0 |
— |
0,5 |
32 |
— |
— |
24 |
9,6 |
—25 |
8,6 |
5,7 |
Ti |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
4,6 |
— |
— |
— 154 |
—56 |
— |
— |
V |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— 16 |
—29,6 |
—86 |
— |
— |
С |
4,8 |
—2,4 |
|
—0,9 |
1,2 |
10 |
|
—3,8 |
22 |
11,1 |
—9,7 |
|
9 |
N |
—2,8 |
- 4 ,5 —2 |
— 1,1 |
1 |
4,8 |
—45 |
— 10 |
13 |
0 |
0 |
5,1 |
— 1,3 |
|
О |
—94 |
- 3 ,7 |
—2,5 |
0,25 |
0,6 |
— 14 |
—36 |
—27 |
— 13 |
5,7 |
—20 |
7 |
— 10 |
Р |
|
|
|
|
|
9,5 |
|
|
|
11,5 |
11,3 |
|
4,3 |
S |
5,8 |
—2,2 |
—2,2 |
|
0 |
6,5 |
|
|
11 |
3 |
3 |
4,3 |
|
Между влиянием вещества А на /в и вещества В на fA существует простая зависимость
бл/|Ы = ев!Рв)
где р — соответствующие атомные массы.
Параметры взаимодействия многих элементов в жидком железе определены и часть их приведена в табл. 5 .
Их применение позволяет надежно вычислять константы равно весия и определять влияние третьего элемента на растворимость вещества в жидком железе.
Если параметр взаимодействия еА является величиной положи тельной, то это означает, что наличие элемента В увеличивает коэф фициент активности элемента А и, следовательно, уменьшает его
растворимость, и в тем большей степени, чем больше величина е% Определим, например, как влияют легирующие элементы на растворимость азота в стали 25Х2МФА. Примем, что эта сталь содер жит 0,25% С; 0,22% Si; 0,65% Мп; 1,7% Сг; 0,25% Мо; 0,25% V.
Влиянием малых концентраций А1, О, S и Р пренебрежем. Пользуясь
табл. 5, найдем, например, что lg /5ir = —0,045-1,7 = —0,077.
Определив аналогично влияние других компонентов, можно соста вить уравнение
lg / n = lg / n + lg / n + lg / n + lg C |
+ l g / CNr + lg / 8 ° + lg / n = |
= 0 + 0,032 + 0,011 — 0,013 — 0,077 — 0,027 — 0,025 = — 0,099.
Следовательно, коэффициент активности азота в стали 25Х2МФА равен 0,80, т. е. активность азота на 2 0 % ниже, чем в чистом железе, а растворимость соответственно выше.
Глава 9
ШЛАКИ СТАЛЕПЛАВИЛЬНЫХ ПРОЦЕССОВ
СОСТАВ ШЛАКОВ И ОСНОВНЫЕ ДИАГРАММЫ ШЛАКОВЫХ СИСТЕМ
Шлак представляет собой расплав' окислов с некоторым коли чеством сульфидов, а в ряде случаев фторидов и является побочным продуктом плавки. Однако он играет очень важную роль в протека нии процессов в дуговых сталеплавильных печах и оказывает суще ственное влияние на качество стали.
В зависимости от состава шлак может быть окислительным или восстановительным по отношению к металлу и растворенным в нем примесям. Меняя состав шлака и соответственно активность находя щейся в нем закиси железа, можно регулировать окислительно восстановительные процессы в ванне.
Ш
В шлак могут переходить из металла вредные для стали примеси — сера и фосфор. Шлак защищает металл от насыщения азотом из печ ной атмосферы и поглощает из стали неметаллические включения. Шлак ограничивает интенсивность нагрева металла и уменьшает локальный перегрев его в области электрических дуг.
В состав сталеплавильных шлаков входят окислы с различными химическим свойствами: основные — CaO, MgO, МпО, FeO и кислот
ные — SiO,, Р А - А12 0 3, |
F e,0 3, С г А . Указанные выше свойства |
у разных составляющих |
шлака существенно отличаются, в связи |
с чем, например, последние два окисла часто относят к амфотерным, так как в шлаковом расплаве в зависимости от условий они могут проявлять основные или кислотные свойства. Наиболее ярко выра женными основными свойствами в сталеплавильных шлаках обла дает СаО, а кислотными свойствами — S i0 2 и Р 2 0 5.
В зависимости от состава шлака и соответственно его физико химических свойств различают два главных типа сталеплавильных шлаков: 1) кислые, в которых преобладает кремнезем (48—65%); 2 ) основные, в которых преобладают основные окислы и отношение концентраций % СаО/% S i0 2 больше 1,5—1,6.
В процессе плавки шлак образуется в результате действия сле
дующих факторов: 1) окисления компонентов |
шихты (FeO, |
S i0 2, |
|||
МпО, Сго03); 2) специальных добавок железной |
руды (Fe2 0 |
3, S i0 2 |
|||
и др.), |
восстановителя |
(С), шлакообразующих — извести |
|
(СаО), |
|
плавикового шпата (CaF2), шамота (Si0 2, А12 Оя и др.), |
|
песка |
|||
(SiO.,); |
3) ошлакования |
огнеупорной футеровки |
печи (MgO, |
|
А12 0 3, |
S i0 2).
При кислом процессе формирование шлака происходит при актив ном взаимодействии образующихся при окислении расплава окислов железа, кремния и марганца с кремнеземом кварцитовой футеровки печи, а также с добавками песка, применяемого в качестве шлако образующего материала. В результате такого взаимодействия полу чается шлак, насыщенный кремнеземом.
Преобладающую часть кислых шлаков составляют три компо
нента — S i0 2 + |
FeO -f- МпО, содержание которых в сумме состав |
|
ляет 85—95%, |
причем содержание кремнезема |
колеблется обычно |
в пределах 50—60%. |
собой по существу |
|
Следовательно, кислый шлак представляет |
||
железисто-марганцевый силикатный расплав с высоким содержанием кремнезема.
Минералогический состав твердых шлаков кислого процесса хорошо изучен. Значительную часть их составляет SiO2 в виде кварца и тридимита. Кроме того, в шлаке имеются кристаллы родонита
(MnO-Si02), тефроита (2MnO-SiO,), фаялита (2Fe0-Si02) и кнебелита (FeO-МпО-SiO2).
О прочности и возможности существования указанных соедине ний в жидких шлаках можно в некоторой мере судить по диаграммам состояния (рис. 6 6 ). Как видно, на диаграммах окисных систем кислых шлаков нет острых максимумов. Следовательно, присут ствующие в кислых шлаках силикаты в расплаве не прочные.
138
Из диаграмм, изображенных на рис. 6 6 , видно также, что при обычных для сталеплавильных процессов температурах (1500— 1650° С) предел растворимости S i0 2 в железисто-марганцевом рас плаве составляет 48—50%. Следовательно, кислые шлаки обычно насыщены кремнеземом и часть кремнезема может находиться в шлаке в виде мелких кристалликов, взвешенных в расплаве.
Растворимость кремнезема в кислых шлаках повышается до 57% при введении в него 12% СаО. В условиях плавки содержание СаО составляет обычно 1 —8 %.
При плавке в основной дуговой печи шлак формируется при взаимодействии образовавшегося при окислении металла расплава окислов FeO, S i0 2 и МпО с известью и другими шлакообразующими
Масса Fe?0j Вжидкостипри температуреликвидуса, % ^
т о I Две Ж \
то '%
Кристобалит
то
|
|
Вюстит*ж |
|
/зоо |
Тридимит |
9 Фаялит А |
|
Фаялит'д/сстит^ ж ^ |
|
||
|
Тридимит*сраялит |
|
|
О 20 То |
ВО / 80 |
/00 |
|
SlOo |
Fe.SiO* |
FeO |
|
|
Мосса, % |
|
|
МассаMn2Si0b,% |
Масса, % |
6 |
г |
Рис. 66. Диаграммы состояния шлаковых систем кислых сталеплавильных процессов (буквой Ж обозначена жидкость):
а _ SiOj— FeO; б — MnO—Si02: в — FeSi04—MnaSiO<; г — FeO—SiOa—MnO
139
ас
2600
?т
|
ж |
|
??оо |
а-Со^ж / Со0'ж |
|
2000 |
--------------- |
|
г' ~ 1 Са} StOs *Ж |
||
т о |
Л CbjSiOj f<x-Ca?SiOi, |
|
OojSOOj+CaO |
||
|
||
т о |
Ро н к и н ц т |
|
|
а - Сог SiO f |
тТридимит
т о |
ТриВиншп *псеВдодолласто- |
COjSi0s *а -Cd/SiDf |
|||
^ |
нит |
|
|||
woo JpuduMum+Вол/юстонит |
s i I |
a'-CdjSiOi! *CdO |
|||
|
|
|
|
PoHKUHum>VCa,OiO^ |
|
|
|
|
|
I |
|
800 'Кборц+8oллdcmoнum |
Л$ s^^ |
~V-CdiSio^CaO |
|||
|
I |
i |
i |
|
l |
|
0 !0 |
20 |
30 40/ 50/60 |
\ 7 0 \ § 0 90 /00 |
|
|
SiO? |
|
CaO Si02 / |
JCdO 2St0i |
гС оО Щ iCoO-SWi CdO |
|
|
|
|
d |
|
Рис. 67. Диаграммы состояния бинарных сплавов главных окислов основных
материалами, присаживаемыми в печь с шихтой или позднее. При этом образуется многокомпонентный шлак. По ходу плавки его со став и физико-химические свойства существенно меняются: повы шается концентрация главного основного окисла СаО в шлаке и обычно понижается содержание закиси железа (табл. 6 ).
В затвердевших основных шлаках сталеплавильных процессов обнаружены минералы, которые можно объединить в следующие группы:
НО