Материал: Павлюк Ю.С., 1996 - Баллистическое проектирование ракет

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Глава 1. ПАPАМЕТPЫ

1.1 Основные параметры летательного аппарата

Траектория выведения аппарата характеризуется определенным числом параметров, которые трактуются обычно как параметры баллистического подобия. Для того, чтобы установить эти параметры и их количество, рассмотрим движение одноступенчатой ракеты на активном участке траектории под действием силы тяги, аэродинамических сил и силы тяжести. Cистема управления предполагается идеальной. В случае плоского движения твердого корпуса ракеты с малыми углами атаки уравнение сил в проекции на касательную к траектории движения будет иметь вид [1]

mV& = P − X − mg sinϑ
или	P	X
&			− gsinϑ .	(1.1)
V	= m	− m

Cчитается, что Земля плоская, не вращается. Ускорение силы тяжести с высотой не меняется, т.е. g ≈ g0 .

Проектируя вектор скорости на оси стартовой системы координат, получаем два кинематических соотношения для определения координат центра масс ракеты:

Vx 0 =V cosϑ ;					V y0 =V sinϑ .				(1.2)
Интегрируя уравнения (1.1) и (1.2) по времени, получаем:
tк	P	dt	tк	X		tк
Vк = ∫	m	dt	− ∫	m	dt − g0	∫sinϑ dt ;			(1.3)
0	m		0	m		0
0			0			0
tк						tк
X к = ∫V cos ϑ dt ;					Yк =	∫V sinϑ dt .			(1.4)
0						0
Здесь Vк , X к , Yк — скорость конечная						и координаты конечной			точки
траектории; ϑ(t) — программа выведения.
Текущая масса ракеты
						&
m = m0			&				m
			&
			− mt = m0 1 − m					t ,
						0

где m0 — стартовая масса ракеты; m& — секундный массовый расход. Введем относительную массу ракеты µ = mm0 . Тогда

	&
µ =1 −	m	t .	(1.5)

	m0

Cекундный расход m& считаем постоянным. Поэтому, ограничиваясь одной ступенью полета, можно согласно выражению (1.5) произвести замену переменной t на µ :

пpи t = 0	µ = 1;
при t =tк	µ = µк = m к m 0 ,

где mк — ''сухая'' масса ракеты или масса конструкции в конце активного участка траектории. Кроме того, из выpажения (1.5) находим dt = −(m0 m& )dµ.

Cледовательно,

µк P m0		µк X m0		µк m0
Vк = − ∫		dµ + ∫		dµ + g0 ∫		sinϑ dµ .
	&		&		&
1	m m	1	m m	1	m

Заменой переменной µ при помощи соотношения µ1 = 1−µ это выражение можно преобразовать к виду

µт

Vк =

∫

dµ1 −

∫

dµ1 −

∫sinϑ dµ1 .

(1.6)

1 − µ1

Здесь µт =1 − µк = m т m0 — относительная масса топлива.

Cила лoбового сопротивления
X = qCx S м ,	(1.7)

где q — скоростной напор; Cx — коэффициент лобового сопротивления, отнесенный к площади миделя S м .

Тяга двигателей

P = Pп − (Pп − P0 ) ph . p0

Здесь Pп , P0 — тяга двигателя в пустоте и на Земле; p0 , ph — давление

окружающей среды на поверхности Земли и на высоте h.

Тягу можно выразить через соответствующие удельные импульсы в пустоте

J уд∞ и на Земле J уд0 . Так как

∞

Pп

J уд

J уд =

то

∞

P = mJ

уд

− m(J уд − J уд)

(1.8)

Наконец, принимая m = P0 J

уд и подставляя (1.7), (1.8) в (1.6), получаем

Vк = J уд∞ ln

− (J уд∞

µт

− J уд0 ) ∫

dµ1 −

1 − µ

1 −

J уд0

µт

qCx

J уд0 µт

−

∫

dµ1 −

∫sinϑdµ1,

(1.9)

P n

1 − µ

где под Pм = m0 S м

понимается

стартовая

нагрузка на

мидель, а под

n0 = P0 m0 g0 — коэффициент начальной тяговооруженности ракеты.

Выражение (1.9) в более компактном виде запишется так:
Vк =Vц − ∆Vp − ∆Vx − ∆V g .	(1.10)

Первое слагаемое в этом выражении представляет собой идеальную скорость, которую ракета приобрела бы в пустоте при отсутствии притяжения Земли (скорость Циолковского). Второе слагаемое характеризует потери скорости на статическое противодавление или, иначе говоря, представляет собой поправку к идеальной скорости пpи изменении тяги с высотой. Третье слагаемое отpажает потери скорости на аэродинамическое сопротивление. Наконец, четвертое слагаемое представляет собой гравитационные потери скорости, которые являются наиболее существенными.

Посмотрим теперь, сколько имеется независимых проектно-баллистических параметров.

Из равенства (1.9) следует, что конечная скорость Vк выражается функцией

Vк =Vк(µт, d0 ,n0 , J уд∞ , J уд0 , m0 ) ,

(1.11)

где d0 — калибр ракеты, с помощью которого определяется площадь миделя

S м .

Исходя из выражений (1.4), аналогичным образом можно получить функциональные зависимости для определения параметров конца активного участка. Cледовательно, дальность полета баллистической ракеты опpеделяется функцией вида

L = L(V ,l

, h ,ϑ

) = L(µ

, d

, n

, J ∞

, J 0

, m

,ϑ

) .

(1.12)

уд

Здесь lк, hк — соответственно дальность и высота активного участка; ϑк — угол тангажа в конце активного участка (угол бросания). Величина ϑк определяется программой полета.

Удельные импульсы J уд∞ и J уд0 двигателя зависят от термодинамических

характеристик топлива, конструкции двигателя, высоты полета, величин давлений в камере сгорания pк и в выходном сечении (на срезе) сопла pa .

Cледовательно, когда состав топлива и конструкция двигателя выбраны, дальность полета и стартовая масса ракеты являются функциями следующего вида:

L = L (µт, d0 ,n0 , pa , pк, m0 ,ϑк ) ;	(1.13)
m0 = m0 (µт, d0 ,n0 , pa , pк, L ,ϑк ) ;	(1.14)
Коэффициент тяговооруженности n0 и калибр ракеты d0	рассматриваются

обычно как независимые переменные.

Наибольшее влияние на скорость, а следовательно, и дальность полета оказывает относительный запас топлива

µт =	mт	=1 −	mк	.	(1.15)
	m0
			m0

Конечная масса mк представляет собой сумму масс составляющих частей

ракеты.

Для определения µт необходимо знать структуру, материал, габариты

каждого элемента конструкции и условия его нагружения и нагрева при эксплуатации. Большинство из этих данных становятся известными лишь после создания чертежа изделия. Поэтому при проведении баллистического проектирования масса конструкции mк может быть найдена лишь при целом

ряде допущений. Так, например, определение массы некоторых частей и агрегатов ракеты возможно при помощи элементарных прочностных расчетов, если последние не связаны с внешними полетными нагрузками и нагревом. Другие могут быть определены на основании обработки статистических данных по существующим образцам ракет. Такая возможность имеется, так как уже накоплен опыт проектирования, который хорошо представлен в работах [1,

..., 8].

Несмотря на некоторую сложность, почти во всех случаях удается представить массу отсеков и частей ракеты в функции параметров m0 ,mп.н, d0 ,n0 , pa , pк, т.е. получить зависимость вида

µт = µт(m0 ,mп.н, d0 ,n0 , pa , pк ) .

(1.16)

Из сопоставления выpажений (1.13) и (1.16) видно, что дальность полета при заданных стартовой массе m0 и массе полезной нагрузки mп.н является

при прочих равных условиях функцией только четырех независимых переменных: начальной тяговооруженности n0 , давления в камере сгорания

pк , давления на срезе сопла pa и диаметра корпуса d0 .

В общем смысле все параметры, которые характеризуют ракету как конструкцию, принято называть проектно-конструктивными. В частности, рассматриваемые четыре проектно-баллистических параметра также характеризуют конструкцию и также являются проектно-конструктивными, но поскольку они (и только они) входят в баллистические соотношения, им и выпала честь называться проектно-баллистическими.

Варьируя значения этих параметров, можно найти такое их сочетание, при котором дальность полета при заданных m0 , mп.н или заданных габаритах

максимальна (проектирование по L max ) либо требуемая дальность полета

достигается при наименьшей стартовой массе (габаритах) ракеты (проектирование по ( m0 ) min ).

Для определения наивыгоднейшей комбинации проектных параметров используются различные методы оптимизации.

Располагая результатами баллистических расчетов и уравнениями анализа массовых характеристик, можно от безразмерных проектно-баллистических параметров перейти к определению абсолютных массовых, тяговых и габаритных характеристик ракеты.

Несмотря на то, что роль основных проектных параметров была выявлена с помощью анализа только одного уравнения движения, этого достаточно, чтобы полностью охарактеризовать траекторию выведения pакеты для каждой ступени полета. При одинаковых проектно-баллистических параметрах различные траектории могут быть получены только вследствие изменения программы выведения. Но параметры программы не включаются в число проектно-баллистических параметров, хотя выбор программы и входит в общую задачу проектирования.

1.2. Основные характеристики топлива

На современном уровне развития химии ракетных топлив выбор их сводится, как правило, к подбору оптимальной композиции из имеющихся компонентов топлива. Cущественным при этом являются значения расчетного

удельного импульса J удр и плотности топлива ρт .

При выборе оптимальной композиции сравнивают для различных топлив произведения J удр ρт(c) , пропорциональные значениям идеальной скорости Vц

(скорости Циолковского). Топливо, для которого указанное произведение является максимальным, наиболее эффективно. Показатель (с) определяет влияние плотности топлива на идеальную скорость. Для первых ступеней он равен единице, а для верхних — меньше единицы.

Рассмотрим соотношение

ρт = (mок + mг ) (Vок +Vг ) ,

(1.17)

где mок ,mг — рабочие запасы окислителя и горючего; Vок ,Vг — соответствующие объемы окислителя и горючего; Vок = mок ρок ;

Vг = mг ρг .

Из соотношения (1.17) с учетом выражений для объемов

ρт =		mок +mг	=	(1+K m )ρок ρг	,	(1.18)
	(mок	ρок ) +(mг ρг )
				ρок +K m ρг

где K m = m&ок m&г = mок mг — массовое соотношение компонентов топлива.

Окислитель и горючее можно подавать в камеру сгорания в различных соотношениях. Возможно так называемое стехиометрическое соотношение, при котором количество окислителя, приходящееся на 1 кг. горючего, в точности равно количеству, необходимому для его полного окисления. Массовое

стехиометрическое соотношение обозначают K m0 .

Для оценки того, насколько состав топлива и продуктов сгорания отклоняется от стехиометрического соотношения, используют коэффициент

Источник: https://studfile.net/preview/16672030/

Смотрите также:



_1966(~1
_Антонян Ю.М., Сексуальные преступления. Чикатило и другие
_РГР № 1 (2)
- Габариты и масса 27
!Фармакология препаратов для терапии заболеваний дыхательных путей
'Образ–Я' и его развитие средствами диалога
"Их невинная наложница "
"Логистическая технология JIT"