Материал: Расчёты в добыче нефти.-1

где r0 — активное удельное сопротивление кабеля, Ом/км; х0 — индуктивное удельное сопротивление кабеля, Ом/км (для кабелей К РБК ЗХ 25 приближенно лг0 = 0,1 Ом/км); cos ср — коэффициент мощности установки, sin ф — коэффициент реактивной мощности;

По напряжению на вторичной обмотке выбираем автотрансфор­ матор и определяем положение клемм (перемычек) с учетом напря­ жения в сети, подводимого к первичной обмотке. В том случае, когда напряжение сети отличается от номинального (380 В), действительное напряжение на зажимах вторичной обмотки авто­ трансформатора определяется по формуле

(VI 1.8)

где £/сет— действительное напряжение сети по вольтметру, В; UH0U— номинальное напряжение в сети, В; U2 — напряжение во вторичной обмотке автотрансформатора для данной отпайки, В.

Для электродвигателя ПЭД-35-123 с напряжением 465 В тре­ буется напряжение во вторичйой обмотке автотрансформатора с учетом потери в кабеле (465 + 59) = 524 В. Этому требованию удовлетворяют автотрансформаторы АТС-30/0,5 с пределами регу­ лирования напряжения во вторичной обмотке от 510 до 682 В (см. прил. 20 [18]).

Определение удельного расхода электроэнергии, приходящейся на 1 т добытой жидкости

Характерным энергетическим показателем работы электронасосной установки служит расход электроэнергии на 1 т добытой жидкости. Он определяется по формуле

144

труб; rjH— к. п. д. насоса; т]дп — к. п. д. двигателя при неполной его загрузке; riK— к. п. д. кабеля, который в зависимости от сечения, длины, силы тока и температуры изменяется от 0,7 до 0,95; iian — к. п. д. автотрансформатора). Принимаем г)тр = 0,96; “Пн = 0,5; т]дв = 0,73; TIK = 0,83; г|ав = 0,96. Тогда

г)об = 0,96 •0,5 •0,73 •0,83 •0,96 = 0,28.

Удельный расход электроэнергии по формуле (V II.9) составит

Э = 2 ,73 -650 -10-3/0,28 = 6,36 кВт-ч/т.

Для сравнительной оценки удельного расхода электроэнергии, чтобы исключить влияние высоты подъема, иногда определяют расход электроэнергии на подъем 1 т жидкости на 1 м. В данном случае он составляет

Э' = 2,73/г]об = 2,73/0,28 = 9,75 Вт. ч/т. м.

Вследствие низкого общего к. п. д. установки удельный расход электроэнергии на 1 т жидкости, поднятой ЭЦН, обычно выше, чем штанговыми насосами.

2. УСТАНОВЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ СПУСКА В СКВАЖИНУ ЭЦН

Практика показывает, что в некоторых случах центробежные электронасосы спускают в скважину на необоснованно большую глубину. Наивыгоднейшая глубина спуска насоса должна соот­ ветствовать зоне оптимального содержания газа в жидкости при увеличенных ее отборах из скважин

Для расчета глубины спуска насоса можно воспользоваться следующей упрощенной формулой:

Па; рпр определяется с учетом обводненности и газонасыщенности нефти по специальному графику (рис. V II.5); рзат — затрубное давление, Па; рн — средняя плотность нефти, кг/м3.

Задача 75. Скважина Туймазинского месторождения оборудо­

145

Расчет показал, что фак­ тическая глубина спуска на­ соса (1500 м) значительно за­ вышена. В скважину спу­ щено 856 м лишних насосно­ компрессорных труб и токо­ проводящего кабеля.

0 РАСЧЕТ ВИНТОВОГО НАСОСА

ности скважины К = 50 м3/сут-МПа.

Депрессия при установившемся дебите и при линейной фильтра­ ции жидкости определяется по формуле

Потребный напор (в м вод. ст.) для получения заданного дебита определим как сумму

146

•ft VIII. МЕТОДЫ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ПРОДУКТИВНОСТИ СКВАЖИН

1. РАСЧЕТ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАЗРЫВА ПЛАСТА

Задача 77. Гидравлический разрыв пласта (ГРП) осуществля­

трубы из стали группы прочности Д; эффективная мощность пласта h = Юм; интервал перфорации эксплуатационной колонны 1980— 1990 м; на 1 м эффективной мощности пласта прострелено 10 отвер­ стий; коэффициент продуктивности скважины /<" = 1,15 т/сут-МПа; пластовое давление ргл = 15 МПа; забойное давление р3 = 12 МПа; вода и песок в продукции скважины отсутствуют; способ эксплу­ атации — глубиннонасосный; нефтяной пласт сложен мелкозер­ нистым, хорошо сцементированным песчаником, имеет пористость

Определение расчетных показателей процесса ГРП

'.•дч^^Основными расчетными показателями процесса ГРП являются давление разрыва пласта^ расход рабочих жидкостей и песка, радиус трещин, проницаемость трещин призабойной зоны и всей дренажной системы,(дебит скважины после гидроразрыва^тип и число насосных агрегатов,} ожидаемая эффективность гидрораз­ рыва.

Для выяснения приемистости скважины и ожидаемого давления разрыва скважина была предварительно испытана. По данным испытания построена зависимость приемистости скважины от давления на забое (рис. V III. 1). Эта кривая позволяет определить давление разрыва пласта. Как видно из графика, при давлении

148