Материал: Системы электроснабжения городов и мышленных предприятий

AB IJ , A;

AB E ' " ?A.

Выбираем кабель стояка марки АВВГнг-LS-5х25, IДОП=75 А: 75·1·1·0,92=71,25 А>IР.СТ=43 А.

Эквивалентная длина провода от средней секции (подъезда) – места ус-

Для проводки W3 на группы розеток внутри квартиры в соответствии с требованиями свода правил [3] выбираем медный трехжильный провод марки ВВГнгLS 3х2,5 (длина провода от щитка до розетки дальней комнаты составляет 15 м).

Электрические параметры ВВГнг-LS 3х2,5:

•активное сопротивление – 7,4 Ом/км;

•индуктивное сопротивление – 0,116 Ом/км.

Потеря напряжения в проводе этого сечения до дальней розетки составит:

где 2 – коэффициент для однофазной сети; 16 – допустимый ток для данного провода, А; 220 – фазное напряжение, В.

Суммарные потери напряжения от трансформаторной подстанции до самого удаленного электроприемника составит:

UΣ = UW1+ UW2+ UW3=2,3%+1,34%+1,56%=5,2%.

В соответствии с [3] суммарные потери напряжения от шин 0,4 кВ ТП до наиболее удаленного осветительного прибора общего освещения в жилых и общественных зданиях не должны, как правило, превышать 7,5 %. При этом потери напряжения от ВРУ здания до наиболее удаленных светильников должны быть не более 3%, а до прочих потребителей – не более 4%. Условия выполняются, следовательно, оставляем принятые сечения проводников.

11

Рисунок 3 – Принципиальная электрическая схема рассчитываемого участка сети

Расчет токов КЗ. Составим схему замещения участка электрической сети (рис. 4).

Определим сопротивления схемы замещения. В соответствии с ГОСТ 28249-93 сопротивления всех элементов схемы замещения выражают в мОм (миллиомах).

Справочные параметры силовых трансформаторов приведены в приложении (табл. П.13).

12

Рисунок 4 – Схема замещения для расчета токов КЗ

Активное сопротивление трансформатора ТМГ-630/10:

MB $DN O , мОм,

O

где $%N – паспортное напряжение короткого замыкния трансформатора, %.

QB '= = :O U ! ! # мОм; P?B C! #E R " E ! K" мОм.

Сопротивления питающего кабеля W1:

M&' M, U V ! U !! " ! мОм;

P&' P, U V L U !! L L мОм.

Сопротивление нулевой последовательности по табл. П.12:

M&' M, U V ! U !! " ! мОм;

P&' P, U V H L U !! HL мОм.

Сопротивления кабеля стояка W2:

M&E M, U V ! !# U L # ?мОм;

P&E P, U V LL U L L

13

Сопротивление нулевой последовательности по табл. П.12:

M&E M?, U V ! !# U L # ? мОм;

P&E P, U V HH U L K H мОм.

Сопротивления провода квартирыW3:

M& M& M, U V # " U !K !!! мОм;

P& P& P, U V !!L U !K ! #" мОм.

Определим токи короткого замыкания для точки К1 (см. рис.3, рис. 4). Максимальный трехфазный ток КЗ:

Трехфазный ток КЗ, ограниченный сопротивлением дуги

Ток двухфазного КЗ в точке К1:

<E> < > кА N _ N' E N _ N', ;

<E> !K ! кА

N _ N' E .

Сопротивление до точки К1 току однофазного короткого замыкания:

`a Y*MS! F MS F MS F Z 5 F <PS! F PS F PS > , мОм.

14

В соответствии с [3] для трансформаторов со схемой соединения обмо-

ток «треугольник»/«звезда» допустимо принять:

MB' MBE MB b PB' PBE PB .

`c C<" F " F " F U >E F <! K" F ! K" F ! K">E"K L?мОм;

Ток однофазного короткого замыкания

<'> d кА N _ N' ef , ;

<'> : !K # кА

N _ N' := , .

Ударный ток в точке К1:

7, T' g, N< > WX N',

где g, – ударный коэффициент, принимаемый:

•1,1 – на шинах РУ–0,4 кВ трансформаторных подстанций;

•1 – в остальных точках сети.

7, T' ! ! !L K K # кА.

Расчет токов КЗ в оставшихся точках производится аналогично. Например, для точки К4 сопротивление току однофазного КЗ без учета сопротивления дуги составит LL! мОм, а с учетом дуги `c LH мОм.

Результаты расчета сведены в таблице 5.

Таблица 5 – Результаты расчета токов КЗ