Материал: Юрчук, А. М. Расчеты в добыче нефти учеб. пособие

кислоты, металлического магиия, формалина, уксусной кислоты, НЧК, рабочей силы, автотранспорта и эксплуатации оборудования (насосных агрегатов, емкостей и др.).

Суммарные затраты на обработку скважины необходимо сравнить со стоимостью дополнительно полученной нефти с учетом промысло­ вой себестоимости. Разница определит величину экономического эффекта.

36. Расчет электротешювой обработки призабойной зоны скважины [45]

Задача 56

Поддержание температуры призабойной зоны скважины на по­ вышенном уровне предотвращает отложение парафино-смолистых веществ и не допускает снижения проницаемости призабойной зоны. Одновременно достигается снижение вязкости поступающей в сква­ жину нефти. Все это способствует поддержанию дебита скважины на повышенном уровне.

При периодическом подогреве призабойной зоны температура постепенно снижается до начальной величины, что приводит к по­ вторному накоплению в призабойной зоне парафино-смолистых веществ и снижению ее фильтрационной способности. Поэтому об­ работки периодически повторяют. Лучшие результаты получаются при применении стационарных нагревателей, спускаемых в сква­ жину вместе с глубинными насосами. Это обеспечивает непрерывное поддержание дебита скважины на высоком уровне.

Практически при расчете электротепловой обработки призабойпой зоны требуется определить среднюю температуру на забое скважины пли температурный перепад в конце подогрева, продол­ жительность периодов прогрева, мощность пагревателя и др.

1. Определить среднюю температуру на забое скважины в конце прогрева, еслн мощность нагревателя N = 15 кВт (12900 ккал/ч), продолжительность прогрева t = 120 ч, мощность пласта h = 20 м, радиус скважины гс = 0,084 м, коэффициент теплопроводности пласта %п = 2 ккал/м • ч °С; объемная теплоемкость пласта, насы­

деляется по расчетной диаграмме (см. рис. 26) в зависимости от

240

где к — поправочный коэффициент, учитывающий потери тепла

в кровлю и подошву пласта (для открытого забоя к = 1,5); ДД. — средняя (по мощности) избыточная температура в скважине в °С.

Из этой формулы находим искомую среднюю температуру в конце прогрева:

2.Определить продолжительность прогрева забоя при следу-

Находим безразмерную температуру при к = 1,5:

Из расчетной диаграммы (см. рис. 26) по значениям ТІ = 0,35

иRc = 0,0084 интерполированием находим параметр Фурье: Fo =

=0,00136.

Продолжительность прогрева забоя

При тепловой обработке призабойной зоны без остановки сква­ жины (стационарными нагревателями) на теплопроводный тепловой поток, иаправлепный в глубь пласта, будет накладываться конвек­ тивный тепловой поток, направленный из пласта в скважину. Таким образом, одновременно с нагреванием пласта будет происходить его охлаждение в результате непрерывного обратного переноса тепла жидкостью в скважину. Следовательно, приток жидкости

вскважину оказывает отрицательное влияние на процесс прогрева.

3.При комплектовании оборудования для электротепловой об­ работки необходимо знать параметры применяемого электрообору­

дования, которые должны обеспечить высокий к. п. д. агрегата и низкую стоимость его. Поэтому при выборе электрооборудования необходимо знать допустимые потери напряжения и мощности в кабеле, которые зависят от мощности электронагревателя и его напряжения, от типа нагревателя, сечения и длины (глубины спу­ ска) кабеля.

Для расчета этих параметров электрооборудования необходимо знать мощность электронагревателя (определяется из теплового расчета прогрева призабойной зоны скважины), напряжение

электронагревания (зависит от типа рабочих элементов и схемы их со­ единения) и сопротивление шил кабеля Дк (зависит от длины, пло­ щади сечения и температуры кабеля).

Сопротивление одной жилы кабеля определяется по формуле

flK= p[l + a (ic- 2 0 ) ] - f 10» =

где / = 0,75 мм — длина кабеля; s = 16 мм2 — сечение жилы ка­ беля КРБКЗ X 16; р — удельное электрическое сопротивление при t = 20° С (для меди р = 0,0175 Ом • мм2/м); а — температурный коэффициент сопротивления (для медиа = 0,004 1/°С); tc = 60° С — средняя температура окружающей среды в скважине.

Сопротивление фазы нагревателя

Потребная мощность нагревателя

-^к — + ЗД п-Rk= 10 500 + 3 ■27,32 • 0,95 = 12 620 Вт или 12,6 кВ.

К. п. д. установки

37. Расчет основных показателей разработки пласта тепловым методом ВДОГ [46]

Задача 57

Рассчитать основные показатели для разработки пятискважин­ ного элемента участка пласта методом создания внутрипластового движущегося очага горения (ВДОГ) при следующих данных: мощ­ ность пласта h = 6 м; пористость в природных условиях т = 0,28; температура пласта t = 21° С; плотность нефти в пластовых усло­

242