при работе агрегата на III скорости
|
h± =- 0,035 • |
2000 |
4,242 |
1040 м вод. ст. |
|
2-9,81 |
|
|
0,062 |
|
2.Гидравлическое сопротивление при движении смеси жидкости
с песком в кольцевом пространстве скважины
Я
h 2 = срЯ, D — dH 2g ’
где ер = 1,1—1,2 — |
коэффициент, |
учитывающий повышение гид |
равлических потерь |
в результате |
содержания песка в жидкости; |
X — коэффициент трения при движении воды в кольцевом простран |
стве; величина X определяется по разности диаметров 168-мм и 73-мм |
труб и равна 150 |
— 73 = 77 мм |
(150 мм — внутренний диаметр |
168-мм труб), что почти соответствует 89-мм трубам, для которых X = 0,034 (см. табл. 24); d„ = 0,073 м — наружный диаметр про мывочных 73-мм труб; ѵв — скорость восходящего потока жидкости в кольцевом пространстве в см/с (определяется интерполированием по табл. 23).
Определим сопротивление, возникающее при движении жидкости
спеском в кольцевом пространстве: при работе агрегата на I скорости
Я |
Vі_ |
|
|
|
2000 |
0,342 |
— фЯ D —du |
2g |
1,2-0,034 • 0,15—0,073 |
2 • 9,81 = 6,3 м вод. ст.; |
при работе агрегата |
на |
II скорости |
|
|
|
|
|
2000 |
0,4812 |
|
|
h2 = 1,2 *0,034» 0,15—0,073 |
19,62 |
12,9 |
м вод. ст.; |
при работе агрегата |
на |
III скорости |
|
|
Ла = 1,2-0,034* |
|
2000 |
0,9472 |
48 |
м вод. ст. |
0,15— 0,073 |
19,62 |
3. Потери напора на уравновешивание столбов жидкости раз ной плотности в промывочных трубах и кольцевом пространстве определяются по формуле К. А. Апресова (см. табл. 25):
где т = 0,3 — пористость песчаной пробки; F = 177 см2 — пло щадь сечения 168-мм эксплуатационной колонны; I = 12 м — вы сота пробки, промытой за один прием (длина двухтрубного колена тРУб); / — площадь сечения кольцевого пространства скважины в см2 (между 168-мм и 73-мм трубами); рп = 2,6— относительная плотность песка; рж = 1 — относительная плотность воды; ѵкр — скорость свободного падения песчинок (критическая скорость, определяется по табл. 52).