Материал: Юрчук, А. М. Расчеты в добыче нефти учеб. пособие

при работе на III скорости

=7500 см, или 75 м вод. ст.

4.Гидравлическое сопротивление в шланге и вертлюге при обратной промывке обычно отсутствует или оно ничтожно мало.

Гидравлическое сопротивление в нагнетательной линии будет

258

уп= ув—укр = 1,52 — 0,095 = 1,42 м/с;

при работе на II скорости

уп = 2,15 -0,095 = 2,06 м/с.

10. Продолжительность подъема размытого песка: при работе иа I скорости

Р= 2 , « ^ ,

где / = 135 см2 — площадь поперечного сечения струи жидкости, нагнетаемой в скважину по кольцевому пространству.

При работе на I скорости

Р = 2,04--, , . ’6' ■= 0,002 кгс/см2 (1,95 кПа);

ItJÖ *177

при работе на II скорости

Как видно из расчетов, давление на выкиде насоса и давление на забой скважины при обратной промывке выше, чем при прямой

промывке. Скорость очистки песчаной пробки при обратной про­ мывке в среднем в пять раз выше, чем при прямой промывке, а продолжительность работы приблизительно во столько же раз со­ кращается.

Размывающая сила струи жидкости очень низкая, особенно при обратной промывке (в четыре раза меньше, чем при прямой промывке). Для усиления разрушающего действия струи при прямой

Для эксплуатации малодебитных пробкообразующих скважин с низким пластовым давлением помимо чистки пробок желонками, гидробуром, промывкой водой, нефтью и аэрированной жидкостью в последнее время стали применять промывку песчаных пробок угле­ водородными жидкостями — отходами химической промышленности (отработанный керосин, пироконденсат и др.). Такие жидкости обладают способностью растворять тяжелые компоненты и значи­ тельно улучшают структурно-механические свойства вязкой нефти. Обычно их применяют в скважинах, в которых отсутствует циркуля­ ция при промывке песчаных пробок.

Для проектирования таких промывок требуется предварительно определить: 1) количество необходимой углеводородной жидкости и 2) эффективность применения этого метода.

Необходимое количество углеводородной жидкости определится из выражения

где Qy ж — количество промывочной жидкости в м3; рп = 2600 кг/м3 плотность песчаной пробки; р£„ = 990 кг/м3 — плотность смеси углеводородной жидкости с песком; рн = 900 кг/м3 — плотность нефти; т = 0,2 — пористость песчаной пробки; х — 21 м — мощ­ ность песчаной пробки, D — 0,15 м — диаметр эксплуатационной колонны.

Следовательно,

1 А. Б. С у л е й м а н о в . 1. Промывка скважин с низким пластовым давленнем углеводородными жидкостями. 2. Определение количества углеводо­ родной жидкости, необходимой для промывки песчаных пробок в скважинах без циркуляции. АНХ, 1971, № 4, с. 28-30; АНХ, 1971, № 6, с. 27-30.

260

Эффективность промывки песчаных пробок углеводородной жид­ костью

мость одной промывки до применения этого метода; С2 = 30,53 руб. —

ших полный год с применением этого метода:

+(

46. Расчет чистки песчаной пробки водо-воздушной смесью

Задача 66

При чистке песчаных пробок при помощи водо-воздушной смеси уменьшаются вследствие аэрации забойное давление и объем жид­ кости, уходящей в пласт. Для контроля за поглощением жидкости (воды) требуется определить давление у башмака подъемных труб, которое будет равно забойному давлению при спуске труб до верх­ них отверстий фильтра.

Данные по скважине: диаметр эксплуатационной колонны D — = 168 мм; диаметр подъемных труб d = 63 мм; длина подъемных труб L = 1000 м; расход воздуха qa = 6000 м3/сут (в нормальных условиях); расход воды q = 200 м3/сут.

Для проведения расчета используем графики рис. 31—33. Номограмма построена следующим образом (см. рис. 31): на

оси абсцисс вправо откладывается длина подъемных труб L в м, а на оси ординат вниз — давление у башмака труб в кгс/см2; в пра­ вой верхней части номограммы имеется ряд кривых, выражающих

1000 кгс/см2. Величины А и а определяются по дополнительным графикам (см. рис. 32 и 33) в зависимости от значений qa и q.

261