Материал: Юрчук, А. М. Расчеты в добыче нефти учеб. пособие

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

	Предварительно		находим	величину	отношения — =	-	■■=
=	30 и значения		Д = 26 см	н а — 1250 гс/см2.
=	Для	определения давления		у башмака проводим из точки L =
	1000	м (см. рис.	31) вертикаль вверх		до пересечения	с кривой

qa/q = 30 (точка А)\ далее пз этой точки проводим горизонталь влево до значения Д = 26 см (точка Б ) , затем — вертикаль вниз до значения а = 1250 гс/см2 (точка В), и, наконец, горизонталь

вправо	до	пересечения	с осью ординат, где и находим	давление
у башмака		подъемных	труб рбаш = 48 кгс/см2 (4,7 МПа).	забойное
При	чистке песчаных пробок водо-воздушной смесью			забойное

давление снижается более чем на 60%. Для улучшения условий вы носа песка на поверхность целесообразно добавлять к водо-воз душной смеси поверхностно-активные вещества.

47. Расчет пагрузкп на подъемный крюк, оснастки талевой системы н рационального использования мощности подъемпика

Задача 67

Определить вес груза на крюке и рациональную оснастку тале вого каната при подъеме с глубины L = 4000 м 73-мм насосно компрессорных труб. Вес 1 м 73-мм труб с высаженными концами и муфтами q = 9,73 кгс; ориентировочный вес подвижной части тале вой системы (крюк, элеватор и талевой блок) Qa = 500 кгс.

Вес	груза	на	крюке	Q = qL +		Qa =	9,73 - 4000	500 =
= 39 450 кгс.		Находим число струи			оснастки талевого			каната;
			* = ■	39 450		= 6.6.
				6930 • 0,86
Принимаем		к =	Р і^			X 4 с	креплением	непод
			7, т. е.	оснастку	3
вижного	конца	талевого каната к верхней серьге талевого						блока.
К. п. д. талевой системы г\|т при оснастке 3 x 4							составляет 0,86 [14];

тяговое усилие подъемника ЛТ11-КМ на I скорости Рт = 6930 кгс

(см. табл. 29).

Сделаем расчет рационального использования мощности подъем ника ЛТ11-КМ при подъеме насосно-компрессорных труб с выса

женными

концами

диаметром

73 мм

с глубины L = 4000 м.

Вес

м труб

с муфтами q = 9,73

кгс, длина одного колена

труб

I =

16 м, к. п. д. талевой системыт]т =

0,86, частота вращения бара

бана на I скорости пг =

34 об/мин, па II

скорости 7гп = 54 об/мин,

на

III

скорости

‘■іи

= 107 об/мин

на

IV скорости 7гІѴ =

170

об/мин. Вес подвижной части талевой системы (?д = 500 кгс.

Число

струн

п = 7.

Найдем число колен z, которое можно поднять на каждой ско-

рости:

<?д _

7 • 0,86

500

кЦт

п і

50;

ZIV =

g l

пIV

g l

9,73 • 16

170

6930-

9,73 • 16 =

Ь ] т

ПІ

Г)

7 • 0,86

500

= 80;

z i u ~~ g l

пт

Jr г

g l

9,73 • 16

107

9,73 • 16

262

. _		J L l . р		QД _	7-0,86	34	500	=	166;
11	q l	пП		q l	9,73 ■16	54	9,73 • 16

	кцт		и	<?Д	7-0,86	34	500	=	265.
"I	q l	» I	1	q l	9,73 ■16	34	9,73-16

Общее	число		колен в		колонне

4000 = 250.

Число колен, которое следует поднимать на каждой скорости, будет равно:

на	IV скорости			zIV = 50 колен;
»	III	»	zin — zIV = 80— 50 = 30		колен;
»	II	»	zn — Zjjj = 166 — 80 = 86		колен;
»	I	»	■Zj — zn = 250 —166 = 84		колена.
	48.		Расчет напорных нефтепроводов [44]
	Задача	68
	Надо перекачать центробежными насосами по нефтепроводу дли
ной L = 5000 м нефть в количестве Q = 500 т/сут относительной
плотностью		р = 0,91		и кинематической вязкостью ѵ =		0,8 см2/с.
Требуется		определить диаметр трубопровода, давление				в насосах

наиВысшийуровень +11,00

Еис. 69. Расчетная схема напорного нефтепровода

и мощность двигателей для насосов. Разность нивелирных отметок между начальным и конечным пунктами перекачки /?ст = 21 м; режим перекачки f = 20 ч в сутки.

На рис. 69 приведена расчетная схема напорного нефтепровода. Часовое количество перекачиваемой нефти

9 =	0_	500	27,41 м3.
	Р«	0,91 • 20

Приближенно средняя скорость движения нефти в зависимости от кинематической вязкости определяется по приведенной ранее табл. 30. • .

263

При V =	0,8 см2/с г;Ср = 1 ,0			м/с.
Расчетная площадь		сечения		трубы
		д		27,41	0,00761 м2.
	F = г^ср-3600		1,0 • 3600		0,00761 м2.
Диаметр	трубы
	d = / 4 г =	V	4'	-	° ’098 м = 98 мм-
По ГОСТ 8732—58 находим ближайший диаметр трубы 108 X
X 4 мм с	внутренним	диаметром dB = 108 — 4 • 2 = 100 мм =

-0,1 м.

Площадь сечения такой трубы

F = 0,785d2 = 0,785 • О Д 2 = 0,00785 м2.

Скорость	движения	жидкости		в трубе
Уср — 86 4007’р				500	= 0,8 м/с.
		86 400-0,00785-0,91
Параметр	Рейнольдса
	Re = — =		0,8	= 1000 <2320.
		V
Режим ламинарный.			на	1 м трубопровода:
Определяем потери напора
	і = а ^ - - И , 5 3 7 . М _ \| М 1				0,0254,
где значение а взято из табл.				31.
Потери напора на трение			по	всей длине трубопровода

Атр = ІЬ = 0,0254 -5000 = 127 м нефтяного столба.

Общая потеря напора в трубопроводе с учетом разницы нивелир ных отметок составит

Я = /ітр + hCT = 127 + 21 = 148 м.

Давление в	насосе
(йтр ± / г ст) р	__Н -0,91		148;п°’91 =	13,4 кгс/см2 (1,3 МПа).
IÖ	~	10

Необходимая	мощность двигателя			насоса
Я = 0,736 Hg Р		0,736	148 ■27,41 - ІО3 • 0,91 = 12,5 кВт,
	75р		75 ■0,8 • 3600
где ц = 0,8 — к. п. д.		насоса.

264

	49.	Расчет самотечных нефтепроводов [44]
Задача	69	диаметр трубопровода,	степень	заполнения		трубы
Определить
и скорость	движения при перекачке		Q = 500 т/сут		нефти	плот
ностью р =	0,89 и кинематической вязкостью ѵ =			0,8 см2/с. Гидрав
лический	уклон і = 0,006.			трубы	h/d = 0,65.
Примем предварительно степень заполнения

Из табл. 32 находим отношение Qi/Q„ (где Q± — расход при сече

нии потока		F lt Qn — расход	при	полном	заполнении),	которое
равно	0,561,	откуда Qn = •	Qi	500 =	891,1 т/сут, или 891,1
= 1001		0,561		0,561	' J	0,89
= 1001	м3/сут.

Диаметр трубопровода в условиях ламинарного режима, име ющего место при самотечных трубопроводах, находим из формулы

(XII.33):	____	____________
(значение а	взято из табл.	31).

Согласно ГОСТ 8732—58 принимаем трубы с наружным диамет

ром dH= 168 мм и толщиной стенки					5 мм. Внутренний			диаметр
этих труб	dB = 168 — 5 • 2 = 158 мм =					15,8 см.	труб:
Находим расход		при полном заполнении таких
	Qn	id4	0,006 • 15,8«	=	972 м3/сут.
		av	0,481 • 0,8
Для определения		степени заполнения трубы найдем отношение
		<h	500	=	0,58.
		Qn	0,89 ■972

Этому отношению по табл. 32 соответствует заполнение								h/d =
= 0,65.			диаметром		dB = 15,8 см		при	полном
Для труб внутренним
заполнении	средняя	скорость движения				потока
	Qn • Ю 8		972•10е			= 57,4 см/с.
	86400		86 400 • 0,785 ■15,82

Для найденной степени заполнения 0,65 из табл. 32 находим

среднюю скорость движения при						незаполненном сечении				трубы
— =	0,816, откуда			и, = 0,816,	уп = 0,816-57,4 = 46,83 см/с.
Qn						*
		50.	Расчет газопроводов [40]
Задача		70	производительность			магистрального		газопровода
Определить			производительность			магистрального		газопровода
внутренним диаметром D = 31					см,	длиной	L = 90	км,	если да
вление	в	начале		газопровода		р„ = 50	кгс/см2	и	в	конце

265

рк =	25	кгс/см2; относительная плотность газа рг =			0,7, температура
газа	Т = 278° К,		коэффициент	сжимаемости газа	z — 0,92.
По		формуле (XII.64)		______
			<? = 4 9 3 ,5 В Ѵ - / ^ Д =
		- 493:5 • 3	i v . y =	f ^ = = 1580 000 м»,оуТ

внормальных условиях.

Задача 71

Определить диаметр магистрального газопровода, перекачи

вающего

Q = 500 000 м3/сут газа

на

расстояние

L = 250 км.

Давление в начале газопровода ри = 35

кгс/см2 и в конце рк =

= 5 кгс/см2. Относительная

плотность

газа

р г =

0,6,

температура

газа Т =

283 К,

коэффициент сжимаемости z =

0,96.

По

формуле

(XII.65)

L T p rz

= 500 000 • /2 5 0

• 283 •0,6 • 0,96

- 26,0 см.

\ 4

)

493,5 •

У 35*- 5 2

Принимаем трубы по ГОСТ 8732—58 с наружным диаметром

273 мм и толщиной стенки 6,5 мм.

Задача

Определить давление в конце магистрального газопровода,

пропускающего Q =

550 000 м3/сут

газа в

нормальных условиях

на расстояние L = 140 км.

Диаметр

газопровода D = 26 см, да

вление в начале газопровода рп = 35

кгс/см2, плотность газа рг =

= 0,8,

температура

перекачки

Т =

278 К, коэффициент сжимае

мости газа z = 0,94.

По

формуле

(XII.67)

г і = г і - м Ц 15і| 5^ ) , =

= 352 -1 4 0 • 278.0,8 • 0,94 • (

550000а; Т = 53;

493,5-26 / з /

Задача

рк= ]/53 =

7,3 кгс/см2 (0,7 МПа).

Определить давление в начале газопровода при следующих

условиях: Q =

300 000 м3/сут в нормальных условиях; L — 300 км;

D = 26

см;

рк = 12 кгс/см2; рг =

0,5; Т — 283 К; z = 1.

По

формуле

(XII.66)

р’»= Р І + іГ р ^ ( 155|

?77)г =

122 + 300 •283.0,5 • 1 (

300000;/-V"

599;

I 493,5 • 26 /з )

рн —1/599 =24,5

кгс/см2 (2,4 МПа).

266

Источник: https://tut-files.ru/previewfile/158423

Смотрите также:



_1966(~1
_Антонян Ю.М., Сексуальные преступления. Чикатило и другие
_РГР № 1 (2)
- Габариты и масса 27
'Образ–Я' и его развитие средствами диалога
"Логистическая технология JIT"
"Особенности правовой системы Российской Федерации" по дисциплине "Теория государства и права"
«Анализ ликвидности и платежеспособности предприятия» (на материалах ОАО Московская кондитерская фабрика «Красный Октябрь»)