Документ: 1740, страницы 71-75 | База учебных материалов

Этот коэффициент учитывает то обстоятельство, что при разрушении элемента по наклонному сечению от действия поперечной силы не все хомуты и отогнутые стержни достигают предела прочности.

умма проекций усилий всей пересекаемой ненапрягаемой наклонной к продольной оси балки арматуры

Rsо A0s sin = mа4 Rs A0s nо kо sin ,

где nо – количество отгибов, попавших в наклонное сечение; kо –кол чество срезов; – угол наклона отогнутых стержней к продольной оси балки в месте пересечения наклонного сечения;

усилиеb
A0s – площадь сечен я одного стержня отгиба.
умма проекц й усилий во всех пересекаемых хомутах
СRsx A0x = mа4 Rx A0x nx kx ,
где nx – кол чество хомутов, попавших в наклонное сечение (nx=c/ш ,
б
где ш – шаг хомутов вдоль оси балки); kx – количество срезов;
A0x – площадь сечен я одного стержня хомута.
Q – поперечное	, передаваемое в расчёте на бетон сжатой

зоны над концом наклонного сечения и определяемое по формуле

Qb = 2 Rbt в h02/c m Rbt в h0 ,

где в, h0 – толщина стенки (ре ра) и расчётная высота сечения, пересекающего центр сжатой зоны наклонного сечения; с – длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения на продольную ось балки;

m – коэффициент условий ра оты.
	R	Д
	b,sh
m 1,3 0,4	А1 , но не менее 1,3 и не более 2,5,
	q
	q

где Rb,sh – расчётное сопротивление бетона на скалывание при изгибе

(см. прил. 6); q	– наибольшее скалывающее напряжение от норма-
тивной нагрузки;	q= Qн/(в h0 ); при	q	И
			0,25 Rb,sh	проверку на

прочность по наклонным сечениям допускается не производить, а приq Rb,sh сечение должно быть перепроектировано.

Q Гw – усилие, воспринимаемое горизонтальной арматурой, кгc:

Q Гw = 1000 А Гw К ,

где А Гw – площадь горизонтальной ненапрягаемой арматуры, см2, пересекаемой наклонным сечением под углом = 45о.

Значение коэффициента К определяется условием [1, п. 7.78]

	50o
0 K			1 .
		o
	40

71

3.3. Расчёт подвижной тангенциальной опорной части

Опорные части служат для обеспечения фиксированной переда-

чи вертикальных нагрузок и горизонтальных воздействий, передаваемых пролётным строением на опоры. Опорные части должны обеспечивать свободу линейных и угловых перемещений, а также устойчивость пролётного строения на опорах.

Сувел чен ем пролёта возникает проблема, связанная с необходимостью обеспечен я свободы угловых деформаций пролётного строен я в опорных сечениях. Такую свободу может обеспечить придание ц ндр ческой поверхности одному из металлических элементов опорной части. С учётом специфики работы этих элементов приход тся увел ч вать их толщину, вследствие чего они получили

альными.

назван е «подушки». Опорные части такого типа называют тангенци-

Тангенц альные опорные части бывают двух типов – со штыревыми пласт нчатыми ограничителями.

По назначению опорные части подразделяются на две группы: подвижные и неподвижные. Расстояние между осями неподвижной и подвижной опорных частей определяет величину расчётного пролёта.

В неподвижных опорных частях отверстие в верхней подушке

соответствует диаметру штыря (рис. 3.29,а), а паз ширине пластины.

В подвижной опорной части отверстие под штырь (рис. 3.29,б) и паз

бА

под пластину немного удлиняют вдоль оси пролётного строения.

a

б

dотв= dшт

lотв>dщт

Д

Штырь

И

dшт

Рис. 3.29. Конструкция тангенциальной опорной части: а – неподвижная и б – подвижная

72

3.3.1.Проверка прочности бетона по контакту верхней подушки

снижней частью ребра балки пролётного строения

Обычно ширина ребра балки в месте опирания вр бывает задана,
тогда размер а вдоль пролёта следует подбирать из условия прочно-
сти бетона под подушкой на местное смятие.
Первоначально задаются минимальным размером аmin= 20 см.
	огласно указан ям [1, п. 7.89] проверяется местное смятие бе-
тона балки пролётного строения верхней подушкой (рис. 3.30).
С		Q pmax,3-3
С		а	I	1	вр
I		а
I
и1			2	2	в
					в
		I-I	Ad	1 – верхняя подушка
				2 – нижняя подушка
			в
Aloc	бА
Aloc	в	а	в
	в	а	в
	Рис. 3.30. Схема к определению размеров подушек в плане
			Д
При этом должно выполняться условие
		Q рmax,3-3 loс Rb,loс Aloс ,
где Aloс – площадь смятия (см. рис. 3.30), равная а вр, проверку перво-
начально выполняют при аmin= 20 см, если проверка не проходит, то
увеличивают размер а; Q рmax,3-3 – максимальноеИдавление на подушку,
численно равное значению поперечной силы от действующих нагру-
зок в опорном сечении; loс – коэффициент, принимаемый равным 1,0
при равномерном распределении местной нагрузки на площади смя-
тия (по контакту верхней подушки с балкой); Rb,loс – расчётное сопро-
тивление бетона смятию, определяемое как Rb,loс = 13,5 loc1 Rbt ,
			73

где loc1 – коэффициент, учитывающий увеличение расчётного сопротивления бетона сжатию за счёт прилегающего с двух сторон бетона:

loc1 3 Аd 2,0 ; Aloc

Rbt – расчётное сопротивление бетона растяжению для бетонных конструкций (см. прил. 6); Аd – расчётная площадь, симметричная по отношению к площади смятия в соответствии со схемами, приведённы-

ми на р с. 3.30,

Аd = (в+а+в) в.

условия

С3.3.2. Проверка прочности верхней подушки

Верхняя подушка, вминаясь в более податливый материал – бе-

бt в

тон, подвержена

зг у. Толщина верхней подушки tв определяется из

на зг

. Расчётная схема представлена на рис. 3.31.

Q рmax,3-3 /2

в

t

dщт

х

а/2

b

Д

tв= tн

АМmax

tmin=40 мм

Эп. М

И

Рис. 3.31. Схема к определению толщины верхней подушки

Расчёт по прочности элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, можно выполнять по формуле [1, п. 8.26]

max Mmax Ry m ,

Wx

где Мmax – изгибающий момент в наиболее напряжённом сечении,

Мmax		Qmax,р	3 3	a	Qmax,р 3 3	a
							;
				4	8
	2

Wx – момент сопротивления верхней подушки с учётом её ослабления отверстием под штырь,

74

	в d	шт	t2
Wx			в	,
		6

где dшт – диаметр штыря (dшт = 50 мм с учётом возможности неточ-

ной установки), Ry – расчётное сопротивление стали на изгиб в зависимости от принятой марки стали (прил. 7) (в курсовом проекте при- Снимаем сталь марки 25Л); m – коэффициент условий работы, m = 1

[1, табл. 8.15]; tв – толщина верхней подушки, первоначально следует

задать её м н мальный размер tв = 40 мм. Если проверка не прошла – увелич ваем толщ ну подушки, пока не выполнится проверка.

тивного3.3.3. Расчёт на диаметральное сжатие подушек

Расчёт свод тся к определению радиуса цилиндрической поверхности подушки r (рис. 3.32), гарантирующий сохранение норма-

коэфф ц ента трения.

						b
						b
б			r
б			А
Рис. 3.32. Схема к определению радиуса кривизны
	поверхности нижней подушки
Расчёт на диаметральное сжатие следует выполнять согласно
		Qр				И
		Qр		ДR m ,
[1, п. 8.112]:			max,3 3
[1, п. 8.112]:
			2rl		cd
где Q рmax,3-3			2rl
где Q рmax,3-3	– расчётная поперечная сила в опорном сечении балки;

l – длина свободного касания, l = (в – dшт); Rcd – расчётное сопротивление стали марки 25Л диаметральному сжатию при свободном касании (см. прил. 7); m – коэффициент условий работы, m = 1 [1, табл. 8.15]; r – радиус кривизны поверхности подушки,

	Qp
r	max,3 3	.

	2l Rcd m

В курсовом проекте расчёт подферменной плиты не выполняет-

ся.

75

Материал: 1740

3.3. Расчёт подвижной тангенциальной опорной части

С3.3.2. Проверка прочности верхней подушки

тивного3.3.3. Расчёт на диаметральное сжатие подушек

Смотрите также: