Материал: 1752
Рис. 2.2. Схема к проверке устойчивости откосной части насыпи при R = 10,2 м
Рис. 2.3. Схема к проверке устойчивости откосной части насыпи при
R = 10,7 м
15
Вывод. Так как Кф= 1,10 Ктр = 1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
При R = 11,4 м длина дуги КЦПС L |
3,14 11,4 66 |
13,13 м. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
Таблица 2.5 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определение моментов сдвигающих и удерживающих сил при R = 11,4 м |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ эле- |
x |
i |
h |
y |
i |
l |
i |
|
i |
P |
P x |
i |
P y |
i |
||
мента |
|
i |
|
|
|
i |
|
i |
i |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
0,90 |
0,80 |
11,20 |
1,70 |
19,62 |
26,68 |
24,01 |
|
298,82 |
|||||||
2 |
2,60 |
2,20 |
11,00 |
1,70 |
19,62 |
73,38 |
190,79 |
807,18 |
||||||||
3 |
4,30 |
3,40 |
10,60 |
1,70 |
19,62 |
113,40 |
487,62 |
1202,04 |
||||||||
4 |
6,00 |
4,20 |
9,80 |
1,70 |
19,62 |
140,09 |
840,54 |
1372,88 |
||||||||
5 |
7,70 |
3,80 |
8,40 |
1,70 |
19,62 |
126,75 |
975,98 |
1064,70 |
||||||||
6 |
9,40 |
1,90 |
6,40 |
1,70 |
19,62 |
63,37 |
595,68 |
405,57 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сумма |
3114,62 |
5151,19 |
|||
Кф (5151,19 tg16 12,2 11,4 13,13)/3114,62 1,06.
Вывод. Так как Кф= 1,06 Ктр = 1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
При R = 12,4 м длина дуги КЦПС L |
3,14 12,4 56 |
12,12 м. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
Таблица 2.6 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определение моментов сдвигающих и удерживающих сил при R = 12,4 м |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ эле- |
x |
i |
h |
y |
i |
l |
i |
|
i |
P |
P x |
i |
P y |
i |
||
мента |
|
i |
|
|
|
i |
|
i |
i |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
2,30 |
0,80 |
12,20 |
1,70 |
19,62 |
26,68 |
61,36 |
|
325,50 |
|||||||
2 |
4,00 |
1,80 |
11,60 |
1,70 |
19,62 |
60,04 |
240,16 |
696,46 |
||||||||
3 |
5,70 |
2,80 |
11,00 |
1,70 |
19,62 |
93,39 |
532,32 |
1027,29 |
||||||||
4 |
7,40 |
3,40 |
9,80 |
1,70 |
19,62 |
113,40 |
839,16 |
1111,32 |
||||||||
5 |
9,10 |
2,60 |
8,20 |
1,70 |
19,62 |
86,72 |
789,15 |
711,10 |
||||||||
6 |
9,60 |
0,90 |
6,40 |
1,00 |
19,62 |
17,66 |
169,54 |
113,02 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сумма |
2631,69 |
3984,69 |
|||
16
Кф (3984,69 tg16 12,2 12,4 12,12)/2631,69 1,13.
Рис. 2.4. Схема к проверке устойчивости откосной части насыпи при R = 11,4 м
17
Рис. 2.5. Схема к проверке устойчивости откосной части насыпи при R = 12,4 м
Вывод. Так как Кф= 1,13 Ктр = 1,46, откосная часть насыпи не
устойчива.
Наименьший коэффициент устойчивости откосной части насыпи получен при радиусе R = 11,4 м. Эта КЦПС соответственно считается наиболее опасной. Так как устойчивость откосной части насыпи не обеспечена, принимается решение об армировании откосной части насыпи.
2.2. Расчет параметров армирования откосной части насыпи геотекстильным материалом
Армирование откосной части насыпи позволяет обеспечить общую устойчивость. Геотекстильными материалами (ГМ) называют рулонные водопроницаемые преимущественно синтетические текстильные материалы, предназначенные для различного применения в земляных сооружениях.
В курсовой работе предлагается использовать геотекстильный материал дорнит с минимальной прочностью на растяжение Rp = 70
Н/см и толщиной = 4 мм.
В процессе расчета определяют положение центра КЦПС и разбивают сползающую часть массива на призмы (выполнено в п.2).
18
Для армирования ГМ откосной части насыпи должны быть рассчитаны следующие параметры:
-количество прослоек;
-длина заделки прослойки;
-распределение прослоек по высоте насыпи.
Расчет этих параметров основан на методике ВСН 49-86 [3]. Расчет числа армирующих прослоек выполняется по формуле
n
0,53Ктр Pi cos i 
cos2 i 4sin2 i L pib
nпр |
1 |
|
, (2.3) |
|
|
||
|
|
д b |
|
где cos i 
1 (xi / R)2 ; pi – предельное значение растягивающих напряжений в грунте, кПа; д– допустимое значение растягивающего напряжения для прослойки ГМ, кПа; – толщина прослойки ГМ, = 4 мм; Ктр – требуемый коэффициент устойчивости откоса, рассчиты-
вается по формуле (2.2).
Предельное значение растягивающих напряжений в грунте pi
определяется по эмпирической формуле
|
|
|
|
|
|
pi K cI , |
|
|
|
(2.4) |
|||||
где K – коэффициент, принимаемый по табл. 2.7. |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.7 |
|
|
|
|
|
Значения коэффициента Kφ |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
3 |
5 |
7 |
|
9 |
|
11 |
|
|
13 |
15 |
17 |
21 |
25 |
град |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
0,40 |
0,48 |
0,55 |
0,63 |
0,70 |
0,77 |
0,85 |
0,90 |
0,96 |
1,00 |
||||
Допустимое значение растягивающего напряжения для прослой- |
|||||||||||||||
ки ГМ д |
должно соответствовать условию |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
д |
0,25 RP / (0,09Т0,5 1) 1RP / , |
|
(2.5) |
|||||||||
где RP – прочность ГМ на растяжение, |
RP = 70 Н/см; Т – норматив- |
||||||||||||||
ный срок службы насыпи, Т = 50 лет. |
|
|
|
|
|
||||||||||
Длина заделки прослоек ГМ в тело насыпи lз определяется по |
|||||||||||||||
формуле |
|
|
|
|
0,5RP |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
lз |
|
|
м, |
|
|
(2.6) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
||||||
|
|
|
|
вhв |
tg c |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
19 |
|
|
|
|
|
|
|
|