Материал: Проект релейной защиты понижающего трансформатора ТРДН-32000/35

Полученное в результате расчёта не соответствует требуемому, поэтому необходимо уменьшить на один виток принятое значение и повторять расчёт до тех пор, пока не будет достигнуто требуемое значение

Таблица 3 - Расчёт основных параметров защиты.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны: Принятое	9
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:
- Расчётное выражение
- Предварительно принятое	9
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчётного числа витков неосновной стороны для расчётного случая повреждения, А
Первичный расчётный ток с учётом составляющей , А	815,82 + 117,46 = 933,28
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А
Коэффициент отстройки защиты (окончательное значение)	> 1,3

В результате пересчёта значение соответствует требуемому, поэтому принимаем для установки на обмотки БНТ реле РНТ-565 следующие числа витков:

- для основной стороны

• - для неосновной стороны .
• 6. Окончательное определение коэффициента чувствительности защиты:

> 1,5

Значение удовлетворяет требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно, дифференциальная защита может быть выполнена с реле РНТ-565.

На рисунке 3 показана схема подключения реле РНТ-565. В этой схеме у БНТ реле РНТ-565 используются обмотки: на основную сторону подключена обмотка , а на неосновную .

Рисунок 3 - Подключение реле РНТ-565 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой.

Расчёт дифференциальной токовой защиты с реле ДЗТ-11

1. Первичные токи на сторонах высшего и низшего напряжения трансформатора и вторичные в плечах защиты:

Расчёт и его результаты приведены в таблице 4.

Таблица 4 - Расчёт первичных и вторичных токов в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
35 кВ	10,5 кВ
Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, А
Схема соединения трансформатора тока	-
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
Вторичные токи в плечах защиты, А

За основную сторону принимается сторона 35 кВ, так как вторичный ток в плечах защиты на этой стороне имеет большее значение.

2. Минимальный ток срабатывания защиты для основной стороны:

где - коэффициент надёжности, учитывающий погрешности реле, ошибки расчёта и небольшой запас

3. Ток срабатывания реле на основной стороне, число витков рабочей обмотки БНТ реле ДЗТ-11 для основной стороны 35 кВ и для неосновной стороны 10 кВ.

Таблица 5 - определение тока срабатывания реле и числа обмоток реле ДЗТ-11.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны:
- Расчётное значение
- Принятое значение	14
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:
- Расчётное значение
- Принятое значение	15

Принимается к установке на БНТ реле ДЗТ-11 следующее число витков: для основной стороны витков, для неосновной стороны витков.

Это соответствует току срабатывания защиты для основной стороны:

4. Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11, полный первичный ток небаланса при внешнем трёхфазном коротком замыкании в максимальном режиме системы и при раздельной работе трансформаторов.

Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11:

где tg б - тангенс угла наклона касательной к оси абсцисс при (tg б = 0,75).

- тормозной ток реле, который принимается равным току внешнего короткого замыкания.

- коэффициент надёжности ( = 1,5).

В случаях витков получилось дробным, принимается ближнее большее целое число витков.

Их расчёт и результаты приведены в таблице 6.

Таблица 6 - определение числа витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей при КЗ на шинах НН, А
Число витков тормозной обмотки БНТ реле:
- Расчётное
- Принятое	9

5. Чувствительность защиты при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы, когда торможение отсутствует (раздельная работа трансформаторов):

>1,5

6. Первичные токи, соответствующие токам в реле на отдельных сторонах защищаемого трансформатора, и ток в тормозной обмотки БНТ реле при коротком замыкании на выводах низшего напряжения защищаемого трансформатора для случая, когда имеется торможение.

Ток короткого замыкания при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы при наличии торможения, приведённый к стороне низшего напряжения:

Ток, протекающий через тормозную обмотку реле, которая включена на низшее напряжение трансформатора:

7. Рабочая МДС и тормозная МДС БНТ реле в рассматриваемых случаях короткого замыкания:

где - тормозной ток, подводимый к реле.

- число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

8. Рабочая МДС срабатывания реле:

Рабочая МДС срабатывания реле определяется графически по характеристике реле, соответствующей максимальному торможению.

Рисунок 4 - Тормозные характеристики ДЗТ-11: 1 - зона срабатывания, 2 - зона срабатывания или торможения, 3 - зона торможения.

9. Коэффициент чувствительности при наличии торможения:

> 1,5

Значения удовлетворяют требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно дифференциальная защита трансформатора может быть выполнена с реле ДЗТ-11.

Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой приведена на рисунке 5.

Рисунок 5 - Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой.