Материал: Расчёты в добыче нефти.-1

Для термохимической обработки в качестве ингибитора необ­ ходимо применить И-1-А с добавкой 0,05% уротропина при обя­ зательном исключении из смеси серной кислоты во избежание образования осадка гипса.

Для определения эффекта, ожидаемого от термокислотной обра­ ботки скважины, найдем дополнительное количество нефти, котороеДудет получено за’ время работы скважины с повышенным деби­

Добыча за это же время без обработки была бы Q'06 = 5*120 = = 600 т. Общий прирост добычи нефти, полученной в результате обработки составит

Qo6 - Qo6 = 1680 - 600 = 1080 т.

Средний прирост добычи нефти от обработки на 1 т израсходо­ ванной концентрированной соляной кислоты равен 1080 3,46= = 312 т.

5. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРОТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ ПРИЗАБОЙНОЙ

ЗОНЫ скважин

Задача 81. Определить параметры периодической электротепловой обработки пласта нагревателем мощностью N = 20 кВт для

радиус зоны с пониженной проницаемостью га = 0,6 м; прони­

Определим средний дебит жидкости после обработки по фор­ муле

(V III.25)

167

где обозначения и размерности соответствуют условию задачи.

+ ( ° '6 - 0 . 0 9 4 ) ( т т ^ | ш г + 31п0,в)

Определим по номограмме (рис. V III.3) установившуюся за­ бойную температуру, для чего сначала по табл. V III. 11 находим в зависимости от обводненности и вязкости нефти параметр /(, характеризующий свойства добываемой продукции. Для обвод-

Рис. VII 1.3. Номограмма для определения параметров периоди­ ческой электротепловой обработки скважины

ненности 5% и динамической вязкости рн = 5 мПа-с имеем К = = 0,735. Далее из точки на оси абсцисс номограммы К = 0,735 восставим перпендикуляр до пересечения со сплошной кривой, соответствующей мощности электродвигателя 20 кВт и диаметру скважины 168 мм. Точку пересечения сносим на вертикальную ось номограммы, где находим натуральный логарифм забойной

169

температуры In ДГ3 = 4,97, откуда ДТъ = 144,5° С или 417,5 К. Продолжительность обработки определяем по номограмме (рис. V III.4) в зависимости от принятого радиуса прогрева и функции фп, характеризующей темп нагревания пласта. Функ­ ция фп находится по номограмме (см. рис. V II 1.3). Для этого на правой вертикальной оси берется точка, соответствующая 5% -ной

рис. V II 1.4) берется точка, соответствующая найденному значению фп, которая проектируется вертикально вниз до пересечения с кривой, характеризующей тип коллектора (песчаник). Найденная точка сносится вправо на вер­ тикальную ось (In т = 5), через которую под углом 45° прово­ дится прямая. Полученная линия выражает графическую зави­ симость времени обработки (вертикальная ось) от радиуса про­ грева (нижняя горизонтальная ось). Следовательно, в нашем слу­ чае при прогреве пласта на глубину 0,6 м потребное время про­ грева составит In т = 3,8, откуда т = 45 ч.

Гдр ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ НАПОРА В ПЕРФОРАЦИОННЫХ ОТВЕРСТИЯХ

Потери напора в перфорационных отверстиях удобно опреде­ лять на примере гидравлического разрыва пласта (ГРП). В про­ цессе ГРП обычно имеют место большие расходы рабочих

170

стей (до 0,018 м3/с). Поэтому в перфорационных отверстиях экс­ плуатационной колонны возникают значительные потери напора, которые можно найти по следующей формуле:

<7 = - x " mp/2gA/z,

откуда

где Ah — потери напора, м вод. ст.; q — расход жидкости-песко- носителя, м3/с; d — диаметр отверстий при пулевой перфорации, м; п — общее число перфорационных отверстий; ср — коэффициент расхода, зависящий от характера истечения жидкости; g — уско­ рение свободного падения, м/с2.

Задача 82. Определить потери напора в перфорационных

В этом случае перепад давления составит

Ар = A/ipg = 8,4-1000-9,81 = 82,3 •103 Па.

При п = 5 потери напора будут

^ 1 — 3,14а-0,0114-5а-0,82а -2.9,81 ~~ 3 3 ’^ М В0Д' СТ‘

Перепад давления

Ар = 33,6-1000-9,81 = 0 ,3 3 -106 Па.

При п = 1 потери напора резко возрастают и составят

Расчетные данные по определению Ар при разных значениях q и п приведены в табл. V III .12.

Из данных табл. V III. 12 видно, что при повышении расхода в два раза перепад давления увеличивается примерно в четыре раза.

171