сравнению с холодной обработкой потребных усилий формоизме нения (сниженная упрочняемость металлов); возможность приня тия постоянным значения интенсивности напряженного состоя ния во всем объеме обрабатываемой детали (о* = const) и др., — горячая обработка металлов обладает рядом недостатков. К ним относится значительное влияние с повышением температуры обработки скорости деформирования на способность как сопро тивляться, так и выявлять деформацию. Отсюда вытекает значи тельное усложнение в постановке испытаний механических свойств металлов в горячем состоянии, показатели сопротивляемости ко торых выводятся в зависимости от нескольких аргументов (темпе ратуры, скорости растяжения и степени деформирования). Так, расчленение процесса растяжения при холодном деформировании на две фазы, фиксируемое точкой В на диаграмме at — et (см. раз дел третий, гл. 6), приобретает при горячем деформировании иное физико-механическое содержание. Значительно усложняется, далее, задача установления влияния скорости растяжения во второй фазе сосредоточенной деформации в одном сечении образца, наличия таких факторов, как структурные изменения в поверхностных слоях нагретой детали (окалинообразование, обезуглероживание), фактор трения и др.
В литературе по технологии горячей обработки металлов давле нием, механике материалов и металловедению был обнародован ряд способов преодоления перечисленных особенностей горячего деформирования t7, 1, 2, 29]. В частности, в технологии горячей обработки металлов давлением была предложена методика расчета сопротивляемости металлов пластическому формоизменению — его предела прочности. Выведенная в 1963 г. В. И. Зюзиным [25] формула о = k7kB-kgOo.ji включает величины: о0.д — среднее, или базисное, значение сопротивления деформации, принимаемое при Т = 1000° С; е = 0,1; ед = 10 с-1; kTkj,, kt — термомеха нические коэффициенты (температурный, степенной и скоростной).
Значительный шаг в развитии расчетов рассмотренного типа был сделан в 1975—76 гг. Н. И. Глушаковым с использованием методики экспериментальных исследований СМПД. Обратимся к изложению положений, лежащих в основе его исследований.
Из вышеперечисленных особенностей горячей обработки ме талла фиксация точкой В диаграммы at — et расчленения процесса растяжения на две стадии представляет исключительный интерес не только в металловедческом плане, но и как физико-механичес кая характеристика обрабатываемости металла в целом. Для кон статации данного утверждения была разработана следующая ме тодика обработки результатов испытаний металлов растяжением
вгорячем состоянии.
1.Установление размеров испытуемых образцов, их количе ства и разметки. Принимались образцы из предварительно тер мообработанного металла диаметром d0 = 5 мм и расчетной дли