Материал: Сварка и свариваемые материалы. Технология и оборудование

Чем ближе кромки одна к другой и чем выше частота тока, тем больше степень концентрации тока на свариваемых поверх­ ностях. Происходит автоконцентрация тока, т. е. распределение тока на кромках определяется в основном их взаимным распо­ ложением и практически не зависит от источника, вызвавшего ток в кромках, в данном случае кондуктора.

Проходя вдоль кромок электрический ток нагревает их до температуры сварки, и специальный механизм, в случае сварки труб это валки, обеспечивает сжатие торцов кромок и их де­ формацию, необходимую для образования соединения.

Как правило, процесс ведется с оплавлением кромок, и его можно отнести к разновидности стыковой сварки оплавлением.

Оптимальная частота тока зависит от толщины кромок. Чем больше толщина, тем ниже частота тока. На практике диапа­ зон допустимых частот достаточно широк, и выбор рациональ­ ных частот тока может быть сделан на основе рекомендаций, приведенных в табл. 18.4.

В отношении расхода электроэнергии контактный подвод тока является самым экономичным, но быстрый износ контак­ тов вызывает дополнительные расходы, связанные с их заменой и простоем оборудования.

Износостойкость контактов и надежность систем со сколь­ зящими контактами зависит от ряда факторов, важнейшими из которых являются материал контактов, усилие прижима, ус­ ловия охлаждения, величина тока.

В качестве контактных наконечников используются медные водоохлаждаемые пластины, армированные вольфрамовыми прутками, бронзовые пластины, специальные сплавы на основе меди. Существенное влияние на износостойкость контактов ока­ зывает приложенное к ним давление. Оптимальным является давление 1—2 МПа.

Удельный линейный износ контактов сечением 200—800 ммг из бронзы и меди при токах до 2 кА составляет 0,2—0,4 мм/км сваренного шва. Износостойкость контактов из специальных медных сплавов в несколько раз выше. Наиболее широкое при­

менение в СССР получили системы со скользящими контактами при сварке спиральношовных труб и профилей. Во ВНИИТВЧ и ИЭС им. Е. О. Патона разработаны технология и оборудова­ ние для ряда станов, предназначенных для сварки спирально­ шовных труб 0 150—1000 мм и толщиной стенок 0,5—4,5 мм. Приведенная мощность Рщ, на единицу толщины кромок нахо­ дится в пределах 2—4 кВт/(мм*м/мин). При сварке прямошов­ ных труб этот показатель равен 1—1,5.

Важной разновидностью непрерывной высокочастотной сварки с автоконцентрацией тока является сварка разного рода Т-образных профилей, оребренных труб и т. п. Принципиальная схема нагрева таких изделий показана в табл. 18.3. Несмотря на внешнее сходство со схемой высокочастотной сварки труб, сварка такого типа изделий имеет принципиальное отличие, вы­ текающее из различия в конфигурации нагреваемых поверхно­ стей. Если при сварке труб наблюдается полная симметрия ус­ ловий нагрева обеих кромок, то при сварке двух тел неодина­ ковой конфигурации эта симметрия нарушается. При сварке тел одинаковой формы концентрация тока и отток теплоты за счет теплопроводности на обеих свариваемых поверхностях одина­ ковы. При сварке тел неодинаковой формы это условие не со­ блюдается: во-первых, концентрация тока на плоской поверх­ ности или трубе ниже, чем на ребре; во-вторых, отток теплоты от плоской поверхности или трубы более интенсивен, чем от торца ребра. В результате температура свариваемых поверхно­ стей в точке приложения давления будет неодинакова, что либо приведет к снижению качества сварного соединения, либо сделает невозможным создание сварного соединения.

Из анализа электромагнитных и тепловых процессов, проис­ ходящих в телах несимметричной формы, следует, что для обес­ печения одинаковой температуры на свариваемых плоскостях необходимо иметь минимально возможный угол схождения ребра с плоскостью (трубой) и максимально высокие скорости нагрева (свыше 100 м/мин). Первое условие вызвано необходи­ мостью обеспечить одинаковую концентрацию тока на обеих свариваемых поверхностях за счет создания минимального за­ зора между свариваемыми изделиями и тем самым макси­ мально усилить проявление эффекта близости. Второе условие диктуется необходимостью уменьшить вредное влияние процес­ сов теплопроводности за счет сокращения времени нагрева. На практике оба условия невыполнимы и сварку изделий несим­ метричной формы удается осуществить только за счет примене­ ния специальных концентратов, представляющих собой провод­ ники, включенные в общую цепь таким образом, чтобы уменьшить интенсивность нагрева торцов ребра и уси­ лить нагрев поверхности плоскости или трубы в зоне сварного шва.

18.3. Индукционный подвод тока при непрерывной высокочастотной стыковой сварке

Индукционный подвод тока является наиболее распространен­ ным при высокочастотной сварке продольных швов труб, замк­ нутых профилей и изделий аналогичной формы. Это объясня­ ется простотой и надежностью этого метода подвода тока, что особенно важно в условиях металлургического производства.

В зависимости от диаметра свариваемых труб применяются либо охватывающие (см. рис. 1,6), либо внутренние (рис. 1,в) индукторы. Используются также индукторы комбинированного типа.

Принцип действия системы индукционного подвода тока рассмотрим на примере охватывающего индуктора. Систему «индуктор—трубная заготовка» можно упрощенно представить как трансформатор с нагрузкой, где катушка индуктора пред­ ставляет собой «первичную обмотку», а V-образная щель, обра­ зованная кромками, является нагрузкой. При прохождении тока высокой частоты по катушке индуктора в теле трубной заго­ товки (вторичной обмотке) индуктируется ток, который, встре­ чая щель, образованную кромками, замыкается через точку их соприкосновения приблизительно по линии, проходящей через ось сварочных валков. Энергия, передаваемая от индуктора к трубной заготовке, затрачивается на нагрев кромок до темпе­ ратуры сварки и на бесполезный нагрев тела трубной заго­ товки.

Чем меньше плотность тока в трубной заготовке, тем меньше потери в ней. Уменьшить плотность тока в трубной заготовке можно за счет увеличения длины катушки индуктора. Но чрез­ мерное увеличение длины катушки приводит одновременно к увеличению пути протекания тока по кромкам, времени их нагрева и снижению эффективности всего процесса.

Эффективность передачи энергии в значительной мере по­ вышается, если внутри трубной заготовки установить магнитопровод из ферромагнитного материала. Влияние его обуслов­ лено тем, что магнитопровод резко уменьшает сопротивление магнитному потоку, создаваемому индуктором внутри трубной заготовки. В результате при одном и том же токе индуктора значение сварочного тока, индуктируемого в кромках, увеличи­ вается, что, естественно, приводит к увеличению мощности, пе­ редаваемой в трубную заготовку, без увеличения потерь в ин­ дукторе.

При частотах тока радиодиапазона применяются магнитопроводы из ферритов, а на средних частотах тока — из тонко­ листовой электротехнической стали.

Как показывают исследования и результаты промышленной эксплуатации, при сварке стальных труб диаметром до 150—

200 мм энергетические затраты при индукционном и контакт­ ном подводах тока охватывающими индукторами, отличаю­ щийся большой простотой и надежностью, получил наибольшее распространение в промышленности. По мере увеличения диа­ метра и толщины стенок труб картина меняется. Увеличение толщины стенок, как это уже было показано, требует увеличе­ ния толщины зоны прогрева свариваемых кромок, что наиболее просто достигается снижением частоты тока, а увеличение диа­ метра вызывает при использовании охватывающего индуктора дополнительные потери в теле трубной заготовки. Поэтому с по­ вышением диаметра и толщины стенок труб возникают две проблемы: выбор частоты тока и выбор метода токоподвода.

Проведенные в СССР исследования показали, что для сварки труб диаметром >200 мм целесообразно применение средних частот тока (8—10 кГц). Снижение частоты тока до 8—10 кГц позволяет существенно повысить равномерность нагрева кромок по толщине, но увеличение глубины проникновения тока в ме­ талл приводит к увеличению затрат высокочастотной энергии. Увеличение расхода высокочастотной энергии частично ком­ пенсируется тем, что источники питания на средние частоты тока (10 кГц) значительно более экономичны, чем источники пи­ тания на радиочастотный диапазон токов (>60 кГц). Иссле­ дования также показали, что для сварки труб диаметром свыше 200 мм применение тока средних частот дает определенные пре­ имущества по сравнению с токами радиочастотного диапазона, главным образом, по таким показателям, как качество свар­ ного соединения и надежность оборудования.

Основная проблема, возникающая при снижении частоты сварочного тока до 8—10 кГц,— подвод тока к свариваемым кромкам. Применение контактного подвода тока, приводящего к большим трудностям даже при частотах тока 400—500 кГц, при средних частотах тока еще менее оправданно, так как в не­ сколько раз увеличивается ток в кромках. Таким образом, един­ ственно реальным методом подвода тока является индукцион­ ный. Поскольку с увеличением диаметра труб эффективность охватывающих индукторов резко снижается, наиболее эффек­ тивным оказался подвод тока с помощью внутренних индукто­ ров (см. рис. 1,в) или совмещенной системы, использующей од­ новременно как охватывающие, так и внутренние индукторы.

Основной эффект от применения внутренних индукторов свя­ зан с возможностью уменьшения потерь в теле трубной заго­ товки.

Площадь поперечного сечения внутреннего индуктора можно сделать существенно меньше площади внутреннего сечения труб­ ной заготовки, в которой он расположен. Поэтому ширина зоны протекания тока в последней увеличивается по мере удаления от катушки индуктора. Этим внутренний индуктор отличается