Материал: Технология глубокой переработки нефти и газа.

Прямогонные бензины после предварительной стабилизации не могут быть использованы непосредственно как автомобильные бен­ зины ввиду их низкой детонационной стойкости. Для регулирова­ ния пусковых свойств и упругости паров товарных автобензинов обычно используется только головная фракция бензина н.к. - 62 (85°С), которая обладает к тому же достаточно высокой детонацион­ ной стойкостью.

Для последующей переработки стабилизированные бензины под­ вергаются вторичной перегонке на фракции, направляемые как сы­ рье процессов каталитического риформинга с целью получения высо­ кооктанового компонента автобензинов или индивидуальных арома­ тических углеводородов — бензола, толуола и ксилолов. При произ­ водстве ароматических углеводородов исходный бензин разделяют на следующие фракции с температурными пределами выкипания: 62 - 85 °С (бензольную), 85-105 (120 °С) (толуольную) и 105 (120)-140°С (ксилольную). При топливном направлении переработки прямогон­ ные бензины достаточно разделить на 2 фракции: н.к.-85°С и 85-180°С.

Для стабилизации и вторичной перегонки прямогонных бензи­ нов с получением сырья каталитического риформинга топливного направления применяют в основном двухколонные схемы, включа­ ющие колонну стабилизации и колонну вторичной перегонки бензи­ на на фракции н.к. - 85 и 85 - 180°С. Как наиболее экономически выгодной схемой разделения стабилизированного бензина на узкие ароматикообразующие фракции признана последовательно-парал­ лельная схема соединения колонн вторичной перегонки, как это при­ нято в блоке стабилизации и вторичной перегонки установки ЭЛОУАВТ - 6 (рис. 5.15). В соответствии с этой схемой прямогонный бен­ зин после стабилизации разделяется сначала на 2 промежуточные фракции (н.к. - 105°С и 105—180°С), каждая из которых затем на­ правляется на последующее разделение на узкие целевые фракции.

Как видно из рис. 5.15, нестабильный бензин из блока АТ после нагрева в теплообменнике поступает в колонну стабилизации (дебу­ танизатор) 1. С верха этой колонны отбирают сжиженные газы С2-С 4 , которые проходят конденсатор-холодильник и поступают в газосепаратор. Часть конденсата возвращается в колонну 1 в каче­ стве острого орошения, а балансовое количество выводится с уста­ новки. Подвод тепла в низ дебутанизатора осуществляется горячей струей подогретого в печи стабильного бензина. Из стабильного (дебутанизированного) бензина в колонне 2 отбирают фракцию C j-

226

105°С. Пары этой фракции конденсируют в аппарате воздушного охлаждения. Часть конденсата возвращают в колонну 2 в качестве острого орошения, а балансовую часть направляют в колонну 3. Кро­ ме того, часть паров верха колонны 2 подают без конденсации в ко­ лонну 3. С верха колонны 3 отбирают фракцию С562°С, с куба - 62-105°С, которая может выводиться с установки как целевая либо направляться в колонну 4 для разделения на фракции 62-85°С (бен­ зольную) и 85-105°С (толуольную).

Остаток колонны 2 - фракцию 105-180°С -направляю т на раз­ деление в колонну 5 на фракции 105-140 °С и 140-180 °С.

Р и с . 5 .1 5 . Принципиальная схема блока стабилизации и вторичной перегонки бензина установки ЭЛОУ-АВТ-6 : 1 - колонна стабилизации; 2-5 - колонны вто­ ричной перегонки; 1- нестабильный бензин; II - фракция Cs-62°C; 111 - фракция

65-105°С; V - фракция 62-85°С; V - фракция 85-105°С; Vl-фракция 105-140вС,

VII - фракция 140-I80°C; VIII - сжиженная фракция С2 -С4 ; IX - сухой газ (С1-С2 ); X - водяной пар

Тепло в низ колонны 4 подводится через кипятильник, а осталь­ ных колонн вторичной перегонки (2,3 и 5) - с горячей струей подо­ гретого в печи кубового остатка этих колонн.

Материальный баланс блока стабилизации и вторичной перегон­

Расходные показатели установки ЭЛОУ-АВТ-6 на 1 т перера­ батываемой нефти: топливо жидкое - 33,4 кг; электроэнергия 10,4 кВт ч; вода оборотная-4Д м}; водяной пар (1,0 МПа) со стороны - 1,1 кг, собственной выработки - 48 кг. Ниже, на рис.5.16, представ­ лен общий вид установки ЭЛОУ-АВТ-6.

•Тип тарелок - клапанные перекрестно-прямоточные.

228

5.3.5. Особенности технологии вакуумной перегонки мазут а по масляному вариант у

Основное назначение процесса вакуумной перегонки мазута мас­ ляного профиля (ВТМ) - получение узких масляных фракций задан­ ной вязкости, являющихся базовой основой для получения товарных масел путем последующей многоступенчатой очистки от нежелатель­ ных компонентов (смолистых, асфальтеновых соединений, полицик­ лических ароматических углеводородов, твердых парафинов).

Многие показатели качества (вязкость, индекс вязкости, нагаро­ образующая способность, температура вспышки и др.) товарных масел, а также технико-экономические показатели процессов очис­ тки масляного производства во многом предопределяются качеством исходных нефтей и их масляных фракций. Поэтому в процессах ВТМ, по сравнению с вакуумной перегонкой топливного профиля, предъяв­ ляются более строгие требования к четкости погоноразделения и выбору сырья. Наиболее массовым сырьем для производства масел в нашей стране являются смеси западно-сибирских (самотлорская, усть-балыкская, соснинская) и волгауральских (туймазинская, ромашкинская, волгоградская) нефтей. Для получения масел высоко­ го качества из таких неф тей рекомендуется получать узкие 50-градусные масляные фракции (350-400; 400-450 и 450-500°С) с минимальным налеганием температур кипения смежных дистил-

Р и с . 5 .1 6 . Общий вид установхи ЭЛО У -А ВТ-6

229

лятов (не более 30-60°С). Для обеспечения требуемой четкости погоноразделения на ректификационных колоннах ВТМ устанавлива­ ют большее число тарелок (до 8 на каждый дистиллят), применяют отпарные секции; наряду с одноколонными широко применяют двух­ колонные схемы (двухкратного испарения по дистилляту) перегон­ ки (рис. 5.17,а,б).

Следует отметить, что одноколонные ВТМ превосходят двухко­ лонные по капитальным и эксплуатационным затратам, но уступа­ ют по четкости погоноразделения: обычно налегание температур кипения между смежными дистиллятами достигает 70-130°С. В то же время желаемое повышение четкости ректификации путем уве­ личения числа тарелок не достигается из-за снижения при этом глу­ бины вакуума в секции питания колонны. При работе установки ВТМ по схеме рис. 5.17,а давление в секции питания колонны поддержи­ вается порядка 13-33 кПа при давлении вверху 6-10 кПа и темпера­ туре нагрева мазута не выше 420 °С. В низ колонны подается 5-10 % водяного пара (на гудрон). При работе ВТМ по схеме рис. 5.17,6 нео­ бязательно иметь во второй колонне глубокий вакуум, больший эф­ фект разделения в ней достигается увеличением общего числа таре­ лок. Температура нагрева мазута на входе в первую колонну 400 - 420 °С и широкой масляной фракции во второй ступени вакуумной перегонки - 350-360 °С.

5.3.6. Вакуумная (глубоковакуумная) перегонка мазут а в насадочных колоннах

В последние годы в мировой нефтепереработке все более широ­ кое распространение при вакуумной перегонке мазута получают насадочные контактные устройства регулярного типа, обладающие, по сравнению с тарельчатыми, наиболее важным преимуществом - весьма низким гидравлическим сопротивлением на единицу теоре­ тической тарелки. Это достоинство регулярных насадок позволяет конструировать вакуумные ректификационные колонны, способные обеспечить либо более глубокий отбор газойлевых (масляных) фрак­ ций с температурой конца кипения вплоть до 600°С, либо при задан­ ной глубине отбора существенно повысить четкость фракциониро­ вания масляных дистиллятов.

2 3 0