Материал: 1300
|
|
|
3.2.4. Ветровая (слева) |
|
|
|
|
|
[1], (табл.П.1.4), (рис. 13). |
|
|
RА |
|
W |
RБ |
R11 |
|
в |
|
в |
R1р |
|
|
RА |
|
RБ |
|
||
qн |
|
|
|
|
Проставить |
|
|
|
|
qотс |
значения |
|
|
|
|
|
ординат |
А |
|
|
Б |
|
|
Рис.13
RА |
k |
7 |
q |
н |
H ; RБ |
k |
7 |
q |
отс |
H ; реакция в дополнительной |
|||||||||
в |
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
связи от W равна |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
R |
R |
А RБ |
|
; |
|
|
R R |
; |
R |
|
R R / 2. |
||||||||
W |
|
|
А |
||||||||||||||||
1p |
|
в |
|
в |
|
|
|
11 |
1p |
|
|
Б |
11 |
||||||
|
|
|
|
|
Стойка А |
|
|
|
Нв2 |
|
|
|
|
|
|
Стойка Б |
|
|
|
|
|
Нв2 |
|
||||||||||
М |
|
(-R |
А |
R |
|
) Н |
|
q |
|
|
|
; |
М |
|
( R |
Б |
R |
|
) Н |
|
q |
|
|
; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
I |
в |
|
|
А |
|
|
в |
|
н |
2 |
|
|
|
I |
в |
|
Б |
|
в |
|
|
отс |
2 |
|
|
|||||||
NI = 0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н2 |
|
NI = 0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н2 |
|
|
||||||
М |
|
( R |
А |
R |
|
) Н q |
|
|
; |
М |
|
( RБ |
R ) Н q |
|
|
|
; |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
II |
|
в |
|
|
А |
|
|
|
|
н |
2 |
|
|
|
II |
|
в |
|
Б |
|
|
отс |
2 |
|
|
|||||||
N II |
= 0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N II |
= 0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Данные заносим в табл. 6 в графу «ветер слева» − со стойки А; в графу «ветер справа» – со стойки Б, с обратным знаком моментов.
35
Таблица 6
Расчетные усилия в стойке по оси А
36
4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТОЕК
Стойки (колонны) относятся к внецентренно сжатым элементам зданий.
Фактически идеально центрально сжатых железобетонных конструкций нет, всегда имеет место случайный эксцентриситет eа , обусловленный следующими причинами:
начальными искривлениями
eа /600,
где – длина элемента (например, колонны);неоднородностью бетона и смещением продольной арматуры
eа h/30,
где h – высота поперечного сечения;неточностью монтажа сборных конструкций
ea 1см.
Для статически неопределимых конструкций эксцентриситет принимается не менее случайного
e0 N/M ea;
для статически определимых – расчетный эксцентриситет принимается увеличенным на величину случайного
e0 M/N ea .
Поперечные сечения сжатых элементов при малых эксцентриситетах обычно имеют квадратную форму сечения; при больших эксцентриситетах – прямоугольную с развитием в плоскости действия момента.
Сжатые элементы, как правило, проектируют с обычной, ненапрягаемой арматурой, пространственными или вязаными каркасами.
Диаметр продольной арматуры должен быть не менее 12 мм для монолитных и не менее 16 мм для сборных конструкций. Максимальные расстояния между осями продольных стержней принимаются не более 400 мм в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба, и не более 500 мм – в направлении плоскости изгиба.
Поперечная арматура необходима для обеспечения устойчивости сжатых стержней и устанавливается конструктивно: с диаметром dsω ds/4 из условия свариваемости и с шагом s ≤ 20ds или s ≤ 500 мм (для сварных каркасов).
37
|
|
|
|
N |
|
M |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
или |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
е0 |
N |
||||||
|
|
|
|
e0 = M/N |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dsw |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ds |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S – сжатая продольная арматура; S – менее сжатая или растянутая арматура; As As – армирование симметричное; As As– армирование несимметричное.
|
1 – 1 |
|
|
|
h |
|
Шпильки |
|
|
|
400 |
b |
|
|
|
|
|
|
400 |
As |
500 |
500 |
A |
|
|
|
s |
|
Рис.14 |
|
|
Гибкие внецентренно сжатые элементы под нагрузкой деформируются, что приводит к увеличению начального эксцентриситета (рис.15). При проектировании по недеформированной схеме данное обстоятельство учитывается умножением начального эксцентриситета на η – коэффициент увеличения эксцентриситета за счет прогиба.
38
N |
f |
e0 |
N |
Рис. 15 |
e0 + f = e0 . η
При гибкости λ = 0 /i ≤ 14, η = 1, где
0 – расчетная длина сжатого стержня;
i– радиус инерции.
При λ > 14, η = 1/(1-N/Ncr), где Ncr –
условная критическая сила, вызывающая потерю устойчивости сжатого элемента.
|
|
6,4 E |
b |
|
J |
|
0,11 |
|
|
Ncr |
|
|
|
|
|
( |
|
0,1) αJs , |
|
|
2 |
|
|
0,1 δe |
|||||
|
|
0 |
|
|
|
|
|||
где J – момент инерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента; для прямоугольного сечения J bh3/12; Js – момент инерции площади сечения арматуры относительно
центра тяжести сечения элемента;
α= Еs / Eb – коэффициент приведения арматуры к бетону;
1 – коэффициент, учитывающий негативное влияние
длительности нагрузки;
δe= e0/h ≥ δe,min – коэффициент, учитывающий негативное влияние величины начального эксцентриситета.
Для ограничения прогибов элемента рекомендуется соблюдать η ≤ 2,5, если иначе – следует увеличить размеры сечения.
Прочностные расчеты любых конструкций базируются на схемах их разрушения. Внецентренно сжатые элементы разрушаются по нормальным сечениям, то есть применима расчетная предпосылка III стадии НДС. Разрушение нормального сечения наступает в 2-х случаях: от текучести растянутой арматуры или от раздробления бетона сжатой зоны.
Разрушение от текучести арматуры характеризуется условием ξ ξ R и относится к случаю больших эксцентриситетов.
39