Дипломная (вкр): Контактная сеть электрифицируемого участка железной дороги переменного тока

тогда:

Округляя до целого числа, принимаем у каждой питающей линии по два провода АC-185 из соображения надежности; в отсасывающей линии четыре провода АC-185.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ПРОВОДА КОНТАКТНОЙ СЕТИ СТАНЦИЯ. ГЛАВНЫЙ ПУТЬ. КОНТАКТНАЯ ПОДВЕСКА

М-95+МФ-100

Определение вертикальной нагрузки.

где g т , gк - нагрузки от собственного веса 1м несущего троса и контактного провода.

gс - нагрузка от собственного веса струн и зажимов, gс =0.1 дан/м при одном контактном проводе.

nк -количество контактных проводов

Определение горизонтальной ветровой нагрузки на несущий трос и контактный провод.

 (22)

где Сх - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления несущего троса на ветру.

υH - нормативная скорость ветра наибольшей интенсивности м/с

Kυ - ветровой коэффициент. Kυ = 1

d - диаметр несущего троса, мм

где Н - высота контактного провода, мм.

Определение результирующей нагрузки на несущий трос в режиме максимального ветра.

 (23)

Определение вертикальной нагрузки от веса гололеда на несущий трос

 (24)

где вт- толщина стенки гололеда на несущем тросе равна вт=вн, мм.

вн - нормативная толщина стенки гололеда.

Определение вертикальной нагрузки от веса гололеда на контактном проводе.

 (25)

где - толщина стенки гололеда на контактном проводе, мм =0.5

- средний диаметр контактного провода, мм

Определение полной вертикальной нагрузки от веса гололеда.

 (26)

где gгс - равномерно распределенная по длине пролета вертикальная нагрузка от веса гололеда на струнах и зажимах при одном контактном проводе, дан\м

Определение ветровой нагрузки на несущий трос, покрытый гололедом.

 (27)

Расчет результирующей нагрузки на несущий трос в режиме гололеда.

 (28)

Станция. второстепенный путь. контактная подвеска пбсм-70+мф-85

Определение вертикальной нагрузки.

Определение горизонтальной ветровой нагрузки на несущий трос и контактный провод.

Определение результирующей нагрузки на несущий трос в режиме максимального ветра.

Определение вертикальной нагрузки от веса гололеда на несущий трос

Определение вертикальной нагрузки от веса гололеда на контактном проводе.

Определение полной вертикальной нагрузки от веса гололеда.

Определение ветровой нагрузки на несущий трос, покрытый гололедом.

Расчет результирующей нагрузки на несущий трос в режиме гололеда.

ОПРЕДЕЛИТЬ МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ДЛИНЫ ПРОЛЕТОВ ЦЕПНЫХ ПОДВЕСОК СТАНЦИИ

Станция. главный путь. контактная подвеска м-95+мф-100

Расчет максимальных длин пролетов

 (29)

где К - номинальное натяжение контактных проводов, Дан;

bkдоп - наибольшее допустимое горизонтальное отклонение контактных проводов от оси токоприемника в пролете;

bkдоп =0.5 -на прямых

a - зигзаг контактного провода; а=0.3м на прямых

рк - ветровая нагрузка на контактные провода, даН/м;

- прогиб контактного провода

-эквивалентная нагрузка

=1, =0

Коэффициент К1 определяется по выражению:

где  и - коэффициенты, учитывающие пульсацию ветра;

- коэффициент динамичности;

Коэффициенты  и  зависят от длины пролета:

при =60м ;

Коэффициенты  и  в формулах определяются скоростью ветра

при υ=25м/с ;

Коэффициенты  и  зависят от веса контактных проводов в соответствии с формулой:

 (30)

 дан/м

при ;

Коэффициент  находится по формуле

 (31)

;

Удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении; даН/м,

дан/м (32)

где К - натяжение контактного провода, даН;

Т - натяжение несущего троса контактной подвески в расчетном режиме, даН;

Рtvmax - ветровая нагрузка на несущий трос в режиме максимального ветра, даН/м;

Pkvmax - ветровая нагрузка на контактный провод в режиме максимального ветра, дан/м;

 - результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м

 - длина пролета,м.

Средняя длина струны в средней части пролета, м.

 (33)

где h -конструктивная высота контактной подвески, h =1,8 м

g - вертикальная нагрузка от веса проводов контактной подвески, даН/м,

Т0 - натяжение несущего троса контактной подвески при беспровесном положении контактных проводов.

м

Нагрузка от веса контактных проводов подвески, дан/м, свободных от гололеда в расчетном режиме максимального ветра, или с учетом веса гололеда на них в расчетном режиме гололеда с ветром

Коэффициент, учитывающий упругие деформации провода при его отклонении,

Поскольку для определения нагрузки р, и коэффициента К1, входящих в расчетные формулы длин пролета, необходимо знать длину пролета.

Приходиться в расчетах  использовать метод последовательных приближений: вначале определять  без учета рэ и К1 (т.е. приняв рэ=0,К1=1), затем по найденной длине пролета находить рэ и К1 и уточнять(повторять) расчет , пока разница между двумя последовательно полученными длинами  не окажется меньше 5% . Последнее значение  следует, округляя до целого числа, считать окончательным. При этом необходимо учитывать, что окончательно принятая длина пролета согласно правилам не должна превышать 70м; длина пролета на кривых больших радиусов не должна превышать длины пролета на прямой при тех же условиях.

дан/м

Окончательно принимаем длину пролета по главным путям станции м

СТАНЦИЯ. ВТОРОСТЕПЕННЫЙ ПУТЬ. КОНТАКТНАЯ ПОДВЕСКА ПБСМ-70+МФ-85

Расчет максимальных длин пролетов

Коэффициенты  и  зависят от длины пролета:

при =58м ;

Коэффициенты  и  в формулах определяются скоростью ветра

при υ=25м/с ;

Коэффициенты  и  зависят от веса контактных проводов в

соответствии с формулой:

 дан/м

при ;

;

м

Окончательно принимаем длину пролёта на второстепенных путях станции 54м.

Расчётные длины пролёта сводим в таблицу 1, из которых принимаем длину действительного пролёта. С данным пролётом выполняем трассировку опор контактной сети по всей станции.

Таблица 1- Действительные пролеты

РАЗРАБОТКА СХЕМЫ СЕКЦИОНИРОВАНИЯ И ПИТАНИЯ СТАНЦИИ И ПРИЛЕГАЮЩИХ ПЕРЕГОНОВ

Контактная сеть электрифицированного участка для обеспечения надежной работы и удобства ее обслуживания секционируется, т.е. разделяется на отдельные участки (секции), электрически независимые друг от друга.

Секционирование обеспечивает селективность работы контактной сети при повреждениях, а также дает возможность выделять любой из участков для производства работ со снятием напряжения без нарушения движения поездов.

В дипломном проекте станции с прилегающим перегоном выполнил продольное и поперечное секционирование.

При продольном секционирование выделил подвеску главного пути от перегона с помощью трехпролетных изолирующих сопряжений, которые установил в горловинах станции перед входными светофорами. В месте расположения тяговой подстанции, на перегоне, установил семипролетное изолирующее сопряжение с нейтральной вставкой (для раздела фаз А и В). Данные устройство дополнил продольными разъединителями А, Б, В, Г, В1, В2, Г1, Г2.

При поперечном секционирование выделил в отдельные секции подвески главных путей друг от друга, второстепенные (4-6-8, 10, 3). Данное секционирование выполнил секционными изоляторами типа ИС-27,5

РПГМ-160, на второстепенных путях ИС - 27,5 РПГ-80, секционирование дополнил поперечными разъединителями П1-3, П2-4, П10.

Фидерные зоны контактной сети запитал от шин 27,5кВ тяговой подстанции по фидерам, через фидерные линейные разъединители Фл1; Фл2;

Фл3-1 Фл3-2;Фл4; Фл5 .

Данная разработанная схема секционирования и питания станции и прилегающих к ней перегонов показана на листе 2 (См. Лист-2).

ТРАССИРОВКА КОНТАКТНОЙ СЕТИ НА СТАНЦИИ

План станции вычертил в масштабе 1:1000 на листе миллиметровой бумаги. Ширина листа соответственно стандарту должна быть равна 297мм.