Дипломная (вкр): Контактная сеть электрифицируемого участка железной дороги переменного тока

Необходимую длину листа определим в соответствии с заданной схемой станции. При переменном токе предусмотрел нейтральную вставку за входным светофором при мотор- вагонной тяги, где для этого оставил 8 пикетов (800 м). Требуемую длину чертежа определил по отметкам светофоров с учетом расположения нейтральной вставки.

При выполнении плана пользовался условными обозначениями, приведенными в методическом указании для дипломного проектирования.

Вычерчивание плана начал с разметки тонкими вертикальными линиями через каждые 100м условных станционных пикетов в обе стороны от оси пассажирского здания, принимаемого за нулевой пикет. При этом условно в левую сторону эти отметки принял со знаком «-», а в правую сторону со знаком «+».

Необходимое число условных пикетов по обе стороны от ПЗ определим теми же соображениями, что и при определении длины чертежа.

Пути на плане контактной сети показал своими осями. Отметил центры стрелочных переводов и расстояния между осями путей (междупутья), которые указаны на заданной схеме станции. Номера путей и размеры междупутий показал в трех мессах по длине станции.

На специальных вертикальных выносах отмечены центры стрелочныхпереводов и их номер, а также марки крестовины стрелочного перевода, где отметки вершин стрелочных кривых не указаны определил расчетом , где м - междупутье, м

е - расстояние от ЦП до вершины стрелочной кривой крайнего пути станции, м

Далее на плане показал ПЗ, пассажирские платформы, тяговую подстанцию, входные светофоры, переезды с указанием их размеров, пикетных отметок и расстояний от оси ближайших путей.

Разбивку опор начал с наметки мест, где необходимо установить устройства для фиксации контактных проводов, такими местами являются все стрелочные переводы в горловине станции. В мессах сосредоточения стрелочных переводов можно отступать от максимальной расчетной длины пролета в сторону уменьшения, стремясь наибольшее число воздушных стрелок зафиксировать с несущих конструкций, тем самым установить как можно меньше фиксирующих дополнительных опор.

Далее наметил места установки опор для изолирующего сопряжения в левой горловине станции. После чего определил длину анкерного участка по главным путям станции, предусмотрел в середине анкерного участка среднюю анкеровку полукомпенсированной подвески, где пролет сократил на 10% от действительного пролета. После чего разметил опоры на станции в правой горловине станции, где сосредоточено наибольшее количество стрелочных переводов исходил из тех же соображений, что в левой горловине.

Далее, по габариту, установил опоры по станции, где число перекрываемых путей более трех, установил жесткие поперечины. Вычертил в плане изолирующие сопряжение, за входным сигналом светофора вычертил нейтральную вставку, ее расположил на расстоянии 300м от входного сигнала светофора до знака на нейтральной вставке «отключить ток» со стороны тяговой подстанции.

После чего выделил контактные подвески всех путей в анкерные участки, длиной не более 1600м, показал номер анкерного участка и его длину.

Подобрал типы опор и жестких поперечин.

На вертикальных выносных линиях указал габарит опор, типы опор, расположение опор в пикете, тип жестких поперечин.

После чего, согласно схемы секционирования и питания контактной сети станции, выполнил секционирование, запитал фидерные зоны от тяговой подстанции. Указал все предусмотренные схемой секционирования продольные разъединители, защиту контактной сети от перенапряжений - ОПН - 27,5кВ.

Указал на плане продольные и поперечные электрические соединители расставил зигзаги по всем путям, согласно ПУТЭКС; нумерацию опор контактной сети.

На проектируемой станции предусмотрен пешеходный мостик, согласно заданию расстояние от головки рельса до нижнего уровня пешеходного мостика 7300 мм. Пешеходный мостик расположен в плане в середине пролета, выбираем следующий способ прохода контактной подвеске под пешеходным мостиком, который представлен на рисунке 1.

7 МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ЗАДАННОГО АНКЕРНОГО УЧАСТКА

Определение длины эквивалентного и критических пролётов и установление расчётного режима.

Определяю длину эквивалентного пролёта:

Анкерный участок состоит из пролетов: 51х7, 53х4, 52х4, 49х12, 47x1, 46x1, 39x1;

Расстояние от центра опорного узла до первой простой струны - е=10 м.

 м;… (34)

где Li - длина пролета с номером i;- число пролетов в анкерном участке.

Определяю критический пролёт для режима гололёда с ветром:

 м; (35)

 м;

где натяжение некомпенсированного несущего троса, даН

температура образования гололёда,

минимальная заданная температура,

нагрузка на несущий трос в режиме гололёда с ветром, даН/м

нагрузка от собственного веса одного метра проводов, даН/м

Для М-95 24α∙10-6=408OС

 м; (36)

Определяю критический пролёт для режима максимального ветра:

где tv.max - максимальная температура в режиме максимального ветра;

Сравниваем полученные длины Lкр.г и Lкр.vmax с найденной выше длиной эквивалентного пролета Lэ, для заданного анкерного участка цепной подвески.

Lкр.г=168м > Lэ=50м

Lкр.vmax=218м > Lэ=50м => исходный режим - минимальная температура.

Если исходный расчётный режим - минимальная температура, то:T1=Tmax; t1=tmin; g1=g

При этом, поскольку вначале предстоит рассчитать зависимость натяжения НТ только от температуры Tх(tх) без учета влияния дополнительных нагрузок от ветра и гололеда, то в данном разделе следует принять gх=g.

Определяю натяжения нагруженного (контактным проводом) несущего троса в зависимости от температуры и построение монтажной кривой . Определяю натяжения несущего троса при всех расчётных режимах и при температуре беспроводного положения контактных проводов. Составление монтажной таблицы.

Расчёт зависимости натяжения нагруженного несущего троса от температуры и построение монтажной кривой :

Расчёт зависимости  выполняется по упрощённому уравнению состояния несущего троса цепной полукомпенсированной контактной подвески:

Воспользуемся уравнением состояния

 (37)

где А,В,С- постоянные для данного расчёта коэффициенты, которые рассчитываются по формулам.

 (38)

 (39)

 (40)

Для М-95 αЕS=17,93 , 24α=408∙10-6

При :

При :

При :

При :

При :

Определение натяжений несущего троса при всех расчётных режимах:

Исходным расчётным режимом оказался режим минимальной

температуры, =>Tmin = Tmax. Рассчитываем натяжение несущего троса при максимальном ветре Tvmax и при гололёде с ветром Tг, соответственно gх=gг и gх=gv.max.

Определение натяжения несущего троса при беспровесном положении контактных проводов.

 (41)

где  - величина, зависящая от типа и количества контактных провод; её значение берем в справочной таблице.

Для одиночных контактных проводов сечением 85-100 м2

=150С

Определяем натяжение несущего троса при расчетных режимах(гололеда с ветром и максимального ветра).

При максимальном ветре: Тх1=1050дан.

 (42)

 дан, тогда

Температура  , оказалась между  и  .

Соответственно между двумя принятыми выше значениями:

 и  

Методом подбора определяем значение , которое может быть найдено линейной интерполяцией.

При гололеде с ветром =1150 Дан

=1200 Дан

Температура  оказалась между

соответственно между двумя принятыми выше значениями  и  находится искомое значение  которое может быть найдено линейной интерполяцией.

Таблица 2 - Монтажная таблица

Расчет и построение монтажных кривых стрел провеса несущего троса и контактных проводов.

       (43)

При l=53 м.

=52 м

=51м

=49м

l=47м