Материал: s_electro

Другая возможность снижения потерь мощности в транзисторах при переключении в инверторе напряжения связана с использованием переключения при нулевом напряжении, как в квазирезонансных преобразователях постоянного напряжения в постоянное, рассмотренных в разделе 1.3. Полумостовая схема инвертора напряжения с реализацией принципа переключения транзисторов при нулевом напряжении показана на рис. 2.3.7.

Емкости С образуют (при необходимости) среднюю точку источника входного напряжения для обеспечения работы LкСк контура, который для каждого транзистора функционирует аналогично работе LкСк контура в квазирезонансном преобразователе по схеме рис. 2.2.4,б. Роль Lк может выполнить и соответствующая индуктивность цепи нагрузки инвертора при работе на нагрузку с фиксированными параметрами.

При необходимости согласования уровней напряжения на входе и выходе инвертора напряжения может быть использована так называемая нулевая схема инвертора, показанная на рис. 2.3.8. В этой схеме в течение конечного времени выключения реального транзистора также происходит замыкание источника входного напряжения через включающийся и выключающийся транзисторы, соединенные на это время параллельно по отношению к входному источнику. Но так как при этом последовательно с каждым транзистором оказывается включенной индуктивность рассеивания соответствующей первичной обмотки трансформатора, то пики токов короткого замыкания источника будут ограничены.

Для возможности реализации в нулевой схеме инвертора однополярной ШИМ с целью улучшения качества она должна быть дополнена ключом переменного тока, образованного, например, двумя встречно-параллельно включенными управляемыми нулевыми вентилями (транзисторами), шунтирующим результирующую первичную или вторичную обмотки, как для второго случая показано на рис. 2.3.9.

Другой путь улучшения качества выходного напряжения инвертора связан с использованием дополнительной амплитудной модуляции импульсов выходного напряжения. Применительно к нулевой схеме инвертора это достигается секционированием первичной обмотки трансформатора и подключением к отводам дополнительных ключей переменного тока, выполненных аналогично выходному ключу на рис. 2.3.9. Схема такого инвертора приведена на рис. 2.3.10.

90

силовой схемы, показаны на рис. 2.3.13. В шестом состоянии включены транзисторы Т2, Т4 и Т5. Фазы А и С нагрузки подключены к положительной шине входного источника питания Е, а фаза В нагрузки подключена к отрицательной шине источника Е. При одинаковых сопротивлениях фаз нагрузки на две параллельно соединенные фазы А и С будет приложена в положительном направлении треть напряжения источника, а на последовательно соединенную с ними фазу В – две трети напряжения источника питания, отрицательной полярности (минус на конце фазы нагрузки), что отражено соответствующей величиной ступеней фазных напряжений инвертора на первом интервале диаграммы рис. 2.3.12. Аналогично определяются по схемам замещения величины ступеней в фазных напряжениях инвертора и на всех остальных интервалах. Характерно, что каждое состояние отличается от предыдущего переключением только одной фазы нагрузки в противоположную полярность напряжения.

Рис. 2.3.13

По построенным фазным напряжениям легко определить и межфазное (линейное) напряжение, как это показано для линейного напряжения UАВ.

Математическая модель инвертора в фазных переменных. Получен-

ная трехфазная система фазных напряжений нагрузки инвертора образует уравновешенную систему напряжений, так как

В то же время трехфазная система фазных напряжений плеч инвертора, отсчитываемая относительно условной средней точки О источника входного напряжения, уже не является уравновешенной, так как

Между нулевыми точками источника и нагрузки выделяется напряжение тройной частоты Uо, которое является напряжением нулевой последовательности трехфазной системы и равно сумме гармоник, кратных трем, содержа-

93

Определим коммутационные функции вентильного комплекта преобразователя ψп для фаз А, В, С, связывающие входные и выходные переменные соотношениями вида (2.3.1). При этом будем основываться на алгоритме 180-градусного управления, т.е. на взаимно-обратном характере коммутационных функций ключей (КФК), верхнего и нижнего транзистора в каждом плече моста, а именно:

Тогда с учетом этого коммутационные функции каждого плеча (КФП) трехфазного моста найдем через КФК очевидным образом:

Из уравнений связи между напряжениями инвертора с учетом (2.3.5) на-

ходим связь между фазными напряжениями инвертора и фазными напряжениями плеч моста:

После подстановки (2.3.9) в (2.3.8) и преобразований получим связь между коммутационными функциями фаз нагрузки (КФФ) и коммутационными функциями ключей инвертора (КФК):

94