Материал: Сварка и свариваемые материалы. Технология и оборудование

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

Таким образом, (5.6) определяет условия, когда в течение характерного времени т* в слой рб вводится удельная мощ­ ность, приводящая к испарению (вскипанию) этого слоя.

Пример:

для титана при {/=30 кВ

рб=2,35 • 10-12

(3 • 104)2, т)н=0,9,

x*s=|24 мкс,

§кив = 1,1 • 10‘ Дж/г и ?j*=2

-105 Вт/см2. Для

алюминия при {/=

=30 кВ TI„ = 0,9, т*=14-10-« с. SKUB=1,3- 10< Д ж/г и q2* = 2 -\V Вт/см2. Для нержавеющей стали при {/=30 кВ q2* = 1,3 • 10s Вт/см2.

Ограничение удельной мощности электронного луча сверху

Ограничением сверху удельной мощности луча является начало

процесса взаимодействия электронного луча с медленными электронами в канале. Расчеты [51 показывают, что это соот­ ветствует удельным мощностям луча порядка 10®—1010 Вт/см2.

5.5. Формирование канала проплавления при ЭЛ С

Теоретически и экспериментально установлено, что процесс формирования глубокого проплавления при ЭЛС имеет автоко­ лебательный характер. В литературе имеется много работ, по­ казывающих, что воздействие непрерывных во времени концен­

трированных источников энергии

(электронный луч, лазер

и др.) на вещество по достижении

Я2>Я2* имеет общую зако­

номерность: передача энергии от источника нагреваемому телу идет в автоколебательном режиме [6 ].

Из (5.6) следует, что при Я2>Я2* за время т слой металла

толщиной б и диаметром

нагревается до кипения, переводится

в пар и начинает разлетаться:

т = Зкнпрб/Лн^г.

(5.7)

Для титана при U= 30

кВ, </2= 106 Вт/см2 время нагрева

слоя б до расширения

 

т = SKHnp6/(T)H<72) = U • 10" 4 • 2,35 • КГ12 (3 • 104)2/(0,9 • 10®) =

= 25,7-К)"® с.

 

Таким образом, спустя 25,7 мкс после включения на пути луча оказывается слой пара, концентрация частиц в котором быстро падает — от 1 • 1020 до 1018—IО1®см-3. Для луча такая концентрация пара не является «прозрачной», неизбежно на­ чинается рассеяние электронного луча за пределы зоны воздей­ ствия (расфокусировка).

Из формулы (5.5) можно получить критическую плотность пара р*, при которой ослабление падающего "потока электронов происходит до величины q2*:

р* = In (q2/ql)l(aH),

(5 .8 )

где Н — глубина канала

(сварного шва), см. При плотности

в канале р<р* электронный луч достигает дна канала и обеспе­

чивает нагрев очередного слоя б до вскипания; при р>р* поток электронов рассеивается на стенки канала.

В начальный момент разлета пара (в момент вскипания слоя б) от зоны нагрева в металл распространяется волна сжатия,

максимальное давление в которой

 

—

/С*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(5-9)

где Г — безразмерный коэффициент Грюнайзена

(для металлов

Г«1ч-2);

с — скорость

 

звука, см/с. Например, для

алюминия

при

<72= 3 ,3 - 10"

Вт/см2, со=3-105

см/с, Г=1

и

максимальное

давление Апах» 110 • 105

Па. При

 

этом

в случае

проплавления

на ^глубину Н= 1

см и диаметре канала 0,5 мм (для

алюминия

<72* = 2 - 109

Вт/см2) р*=3-10- 4

г/см2

или

п=6,7 • 10'.8

см-3.

При

температуре стенки канала

 

Т =2,5 • 103

К

это

соответст­

вует

давлению

пара

 

Я=пЛ7’=6,7-1018- 1,38-10_|6-2,5-103=

= 2,3-105 Па.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Время рассеяния пара тр до р<р* определяется как

 

xp=pHd2lpvnd l,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(5.10)

где d — диаметр

луча, см; dK— диаметр

канала, см; оп — ско­

рость разлета частиц пара, см/с

(оп »

 

 

«

10®CM/C); Я —

глубина канала, см.

алюминия

 

при

р = Ы 0 ^ 4 г/см3,

р* =

Например,

для

 

= 3-10-4

г/см3,

d = 0,5

мм, Н= 1

см, rfK=0,5 мм и скорости

разлета частиц

пара

с

учетом

трения

(плотный

пар)

оп»

» 104 см/с тр=30 • 10-6

с.

 

 

 

 

 

 

 

 

После рассеяния начинается нагрев и разлет пара, который можно описать уравнением (5.7). Таким образом, процесс фор­ мирования канала за счет испарения является периодическим.

Время t достижения электронным лучом глубины Н склады­

вается из п элементарных циклов (т+тр):

 

t = П(т -f-Тр) — ТП-(- ПТр = /нсп Ч~ tptci

 

где п = Н / б. С учетом (5.10)

 

t = (pSKU„Hlq2) + {pH2d2alvndl In (^/<72)).

(5.11)

Расчеты по формуле (5.11) показывают, что в общем ба­ лансе времени (t) достижения электронным лучом глубины Н до 1—1 0 % времени уходит на «чистое» испарение, тогда как рассеяние (когда электронный луч расфокусирован и имеет удельную мощность на 1— 2 порядка меньше первоначального) занимает все остальное время (99—90 %).

Так как при ЭЛС луч движется относительно изделия, то

t = dlvсв,

(5.12)

где 1>св — скорость сварки, см/с.

Рис. 5.3. Зависимость амплитуды от ча­ стоты автоколебаний для разных процес­ сов в канале при ЭЛС

В процессе ЭЛС луч надви­ гается на зону металла перед передней стенкой канала и проплавляет ее на глубину Н за время /, т. е. периодиче­ ски с частотой f= v CBld углуб­ ляется в металл (периодиче­ ское «строгание» передней стенки).

Таким образом, при фор­ мировании сварного шва на­ блюдаются два основных типа периодических процессов: пе­ риодическое испарение по мере углубления электронного луча в металл (с частотами поряд­

ка единиц и десятков килогерц) и колебания жидкого металла в сварочной ванне за счет периодического «строгания» перед­ ней стенки (с частотой порядка 1—100 Гц). В литературе так­ же отмечены плазменные колебания (с частотами порядка 106 Гц). Зависимость амплитуды колебаний от частоты для всех трех типов колебаний при ЭЛС показана на рис- 5.3.

П р и м е р : для случая алюминия при £/=30 кВ,

^2=3,3» 106 Вт/см2, т=

=9*10-в с. Выше было определено,

что к моменту достижения глубины // =

= 1 см Тр = 30«10“б с. Примерная

частота циклов

испарение/разлет состав­

ляет: 1/(т+тР) “ 1/(9+30) • 10—в=25 *103Гц. При скорости сварки

исв= 1см/с

и диаметре луча df»0,5 мм частота колебаний жидкого металла

в сварочной

ванне составит 1/5• 10_2=20 Гц.

5.6. Автоколебания параметров ЭЛС

Для ЭЛС характерно, что при постоянном во времени потоке энергии возникают колебания физических параметров, характе­ ризующих систему луч — вещество, а именно: потока пара, ин­ тенсивности светового излучения, эмиссии электронов и т. п. из зоны воздействия луча. Существует критическое значение по­ тока энергии для возбуждения колебаний: если q2>q**, то ко­ лебания возникают, если <72<<72*, не возникают.

Такое поведение системы луч — вещество присуще автоко­ лебательным системам [6 —9].

При нагреве вещества постоянным во времени потоком энер­ гии, который больше некоторого критического значения, отме­ чаются существенные особенности в характере изменения тем­ пературы поверхности: она не стремится к постоянному зна­ чению, но колеблется относительно некоторого среднего значе­ ния. Эта закономерность обусловлена возникновением автоколе­ баний температуры и плотности пара в процессе нагрева.

Рис. 5.4. Автоколебательная система при ЭЛС

Механизм автоколебаний заключается в экранировке потока энергии па­ ром вещества и в существовании релаксационных процессов в газодинамике пара. Критическое значение потока энергии, амплитуда, частота колебаний за­ висят от параметров потока энергии, теплофизических характеристик мате­ риала, газодинамических характеристик пара и характеристик взаимодействия потока энергии с паром.

Автоколебательной системой называют систему, преобразующую энергию постоянного источника в энергию колебаний (рис. 5.4).

Расчеты показывают, что при <72= 105- * - В т /с м 2 для сталей, алюминия, титана частота автоколебаний составляет 102—104 Гц, а амплитуда 100—

500К.

Закономерность существования незатухающих во времени собственных ко­

лебаний температурного поля и плотности пара позволяет рассматривать фи­ зику этих процессов с качественно новой точки зрения. В частности, это при­ водит к выводу о существовании резонансных режимов нагрева вещества.

Использование резонансных режимов нагрева открывает широкие возмож­ ности для повышения эффективности разработки новых способов сварки и обработки материалов концентрированными источниками энергии.

Регистрация характеристик автоколебаний дает новые воз­ можности для построения систем контроля и регулирования про­ цесса ЭЛС. Например, в работе [10] показана система контроля глубины проплавления при ЭЛС по частоте колебаний ионного тока.

5.7. Специфические дефекты сварных швов при ЭЛС

Такими дефектами при сварке с несквозным проплавлением в основном являются: не заполненные металлом полости раз­

мером до 5—10 мм и длиной до 20—30 мм и периодическое несплавление корня шва.

Давление пара в канале [см. формулу (5.9)] прямо пропорционально удель­ ной мощности луча. При данной удельной мощности можно получить разную глубину проплавления: чем меньше скорость сварки, тем больше глубина про­ плавления. При правильном подборе удельной мощности, мощности и скоро­ сти сварки давление пара в канале отвечает условию

P > ( P a + P a) = p g H + o /r ,

(5.13)

где

Р — давление

пара в канале;

Рв — давление, обусловленное

весом жид­

кого

металла; Ра — давление,

обусловленное

поверхностным

натяжением

жиДкого металла;

р — плотность;

g — ускорение

силы тяжести; Н — глубина

канала. Например,

для tf=10 см, г= 1 мм, р=10 г/см3, 0=1000

дн/см, g =

«981

см/с2 (P G + P O ) = 10-981 • 10+1000/0,1«10®+104» 1,1 • 105

бар=104 Па.

Как следует из примера, давление (P G + P O) у направленное

на

захлопыва­

ний

канала, намного меньше давления пара

в канале (см. разд.

5.5).

При уменьшении скорости сварки

(при <72= const)

глубина

канала увеличивается. На выходе из канала условие (5.13) мо­

жет не соблюдаться, т. е. возможно

захлопывание канала

жидким

металлом и

образование

полости

(рис. 5.5)

 

Появление

корневых

дефектов — пе­

риодических несплавлений корня шва, ам­

плитуда

которых, например при сварке

нержавеющей стали на глубину 20—22 мм при <7=5 кВт и #=204-24 кВ, достигает 3—4 мм, объясняют периодическими коле­ баниями жидкого металла в сварочной ванне и связанным с этими колебаниями периодическим перемыканием (захлопыва­ нием) канала. В течение перемыкания не­ которое время энергия луча тратится на «сверление» слоя жидкой фазы, т. е. со­ вершается работа по формированию неко­ торой доли глубины канала #, что реально приводит к местному уменьшению глубины канала именно на эту долю.

К специфическим дефектам ЭЛС следует также отнести отклонение канала проплавления от линии стыка вследствие отклонения луча магнитным полем при сварке ста­ лей с остаточной намагниченно-

q/(HVce), кДж/см*

Рис. 5.6. Схема поведения канала при ЭЛС:

а — канал свободен от жид­ кости; б — отражение волны жидкого металла от хво­ стовой части ванны; в — за­ хлопывание канала

Рис. 5.6. Зависимость параметра Q/(HvCB) от скорости сварки для ти­

танового сплава (Энергоблок У905М, пушка ПЛ-100. {/-60 кВ) [12]:

1 — вертикальный луч; 2 — горизон­ тальный луч

Источник: https://studfile.net/preview/19992768/