Материал: Расчет организационно-технологических параметров различных строительных процессов. Ткаченко А.Н., Радионенко В.П
а) ширина лобовой проходки (прямая лопата):
- по верху |
B1 = 2r1 = 2 |
|
Rк2 - lп2 |
, |
(3.7) |
- по низу |
|
|
; |
(3.8) |
|
B2 = 2r2 = 2 |
Rст2 - lп2 |
||||
б) ширина осевой проходки (обратная лопата):
|
|
|
|
|
|
- поверху |
B1 £ 2r1 |
= 2 Rк2 - lп2 , |
(3.9) |
||
- по низу |
B2 £ B1 |
- 2 H k × m ; |
(3.10) |
||
в) ширина боковой проходки (прямая лопата) по верху и по низу:
|
|
|
|
B3 = r2 + r3 = Rст2 - lп2 + 0,7Rст ; |
(3.11) |
||
г) ширина продольной проходки (обратная лопата) по верху и по низу:
|
|
|
|
B3 £ 2 Rк2 - lп2 -H к×m . |
(3.12) |
||
Определяем количество боковых (продольных) проходок экскаватора при ширине котлована по низу b:
n = |
b − B2 |
, шт. |
(3.13) |
|||
|
|
|||||
|
|
B3 |
|
|
||
При целом числе проходок n фактическая ширина боковой проходки со- |
||||||
ставит |
|
|
||||
B3ф = |
b - B2 |
, м. |
(3.14) |
|||
n |
||||||
|
|
|
|
|||
3.8. Определение технико-экономических показателей
Изучаем содержание и правила пользования ЕНиР [1]:
-обозначение сборника;
-содержание вводной части;
-состав технической части;
-структуру типового параграфа (состав работ, состав звена, определение нормы времени).
Определяем трудоемкость земляных работ путем составления калькуляции трудозатрат по форме табл. 3.4, используя ЕНиР [1].
16
|
Ведомость трудовых затрат |
|
Таблица 3.4 |
||||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обоснование поЕНиР |
|
Состав |
Единицаиз- |
мерения |
|
Норма |
Трудоемкость |
|||
|
|
|
чел.-ч. |
||||||||
Наименование работ |
|
|
бригады |
|
|
бот |
единицу |
на весь объем, |
|||
|
|
|
(звена) |
|
|
измерения, |
чел.-ч. |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем число машино-смен nэ работы экскаватора при отрывке котло- |
|||||||||||
вана: |
|
|
|
Vк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nэ = |
, маш./см, |
|
(3.15) |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Пэ.см |
|
|
|
|
|
||
где Пэ.см - эксплуатационная сменная производительность экскаватора, |
|||||||||||
маш./см. |
|
|
|
|
tсм × Eи |
|
|
|
|
||
|
|
Пэ.см = |
, м3/см. |
|
(3.16) |
||||||
|
|
Нвр.м |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где tсм, - продолжительность рабочей смены, tсм=8 ч; Ен - единица измерения по ЕНиР [1 (табл. 1.4)];
Нвр.м - норма машинного времени по ЕНиР [1 (табл. 3.4)], маш.·ч.
Определяем продолжительность отрывки котлована:
T = n , дни, nэ
где n - режим работы экскаватора, см/дни.
Определяем продолжительность цикла работы одного автосамосвала:
tц = tп + tр + tх , мин,
где tп - время погрузки автосамосвала, мин;
(3.17)
(3.18)
tп = |
60 ×8 |
×Q |
, мин., |
(3.19) |
ρ × П |
|
|||
|
э.см |
|
||
где Q - грузоподъемность автосамосвала, т;
ρ - средняя плотность разрабатываемого грунта, т/м3; tр - время разгрузки автосамосвала, tр= 1...2 мин.;
tх - время нахождения автосамосвала в пути в обоих направлениях, мин.;
tx = |
2 ×60 × L |
, мин., |
(3.20) |
|
v |
||||
|
|
|
17
где L - дальность транспортирования грунта, км; v - средняя скорость движения автосамосвала, км/ч.
Рассчитываем количество автосамосвалов, необходимых для бесперебой- ной работы экскаватора:
Nа / м = |
tц |
, шт. |
(3.21) |
|
tп |
||||
|
|
|
Определяем общее число машино-смен работы автосамосвалов:
nа / м = Na × nэ , маш.·см. |
(3.22) |
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 4 Выбор конструкции инвентарной разборно-переставной опалубки и
составление схемы опалубочных работ
4.1.Цель работы: определение расчетных нагрузок на опалубку; выбор рациональной конструкции инвентарной разборно-переставной опалубки; изу- чение технологии ее сборки; составление схемы сборки элементов опалубки
4.2.Время выполнения работы: 2 часа.
4.3.Исходные данные:
-температура бетонной смеси и наружного воздуха tбс = tнв = +17° С;
-расчетный поток бетонной смеси П = 6 (9, 12) м3/ч;
-плотность бетона ρb = 2400 кг/м3;
-подвижность бетонной смеси при укладке в фундаментную плиту и плиту покрытия составляет hq = 2 см, в стены hq = 10 см;
-толщина фундаментной плиты и плиты покрытия: t = 500, 600, 700 мм;
-длина сооружения Lп = 12,0 м, ширина Bп = 8,1 м;
-высота стен сооружения (от пола) H = 2400 (2500, 2600) мм;
-толщина наружных стен δн = 600 мм, внутренних – δв = 300 мм;
-размеры дверных проемов hд х bд = 900х2000 мм;
-площади помещений: А1 = 22 м2, А2 = 50 м2;
-сечение колонны aк х bк = 600х600 мм.
Укладка бетонной смеси в опалубку выполняется из бункера вместимо- стью 1 м3, а ее уплотнение производится с помощью глубинных вибраторов;
4.4. Определение горизонтальных расчетных нагрузок на вертикальные стенки опалубки
Общая расчетная нагрузка Рд при расчете опалубки по деформациям вы-
числяется по зависимости
Pд = Pmax , кПа, |
(4.1) |
18
где Pmax - максимальное боковое давление свежеуложенной бетонной сме- си на вертикальные стенки опалубки, кПа.
Общая расчетная нагрузка Рнс при расчете опалубки по несущей спо-
собности определяется по формуле
Pнс = kп1 (Pmax + Pсб ) , кПа, |
(4.2) |
где Pсб - динамическая нагрузка на вертикальные стенки опалубки от вы- грузки бетонной смеси в опалубку из бункера (лотка или хобота), кПа.
kп1 - нормативный коэффициент перегрузки при расчете значения Рmax и Рсб
(табл. 4.1 и 4.2).
Величину Рmax определяем, в зависимости от скорости бетонирования v и других данных, по следующим формулам [2]:
Pmax = ρb H или Pmax = ρb (0.27v + 0.78)k1k2 , кПа, |
(4.3) |
||
|
|
|
Таблица 4.1 |
Значения горизонтальной нагрузки на боковую опалубку |
|||
|
|
|
|
Способ подачи бетонной смеси в опалубку |
|
Горизонтальная нагрузка |
|
|
на боковую опалубку, кПа |
||
|
|
||
Спуск по лоткам и хоботам, а также непосредственно из бето- |
|
|
4 |
новодов |
|
|
|
|
|
|
|
Выгрузка из бадей емкостью от 0,2 до 0,8 м3 |
|
|
4 |
Выгрузка из бадей емкостью свыше 0,8 м3 |
|
|
6 |
Коэффициенты перегрузки |
|
Таблица 4.2 |
|
|
|
||
|
|
||
Нормативные нагрузки |
|
Коэффициенты перегрузки |
|
Собственная масса опалубки и лесов |
|
|
1,1 |
Масса бетона и арматуры |
|
|
1,2 |
От движения людей и транспортных средств |
|
|
|
От вибрирования бетонной смеси |
|
|
1,3 |
Боковое давление бетонной смеси |
|
|
|
|
|
|
|
Динамические от сотрясения при выгрузке бетонной смеси |
|
|
|
где H - высота слоя бетонной смеси, оказывающего боковое давление, м; v - скорость бетонирования монолитной конструкции по высоте, м/ч;
k1 - коэффициент, учитывающий влияние подвижности бетонной смеси hq,
на величину Pmax;
k2 - коэффициент, учитывающий влияние температуры бетонной смеси на
величину Pmax.
Величину Н определяем в зависимости от значения v и типа используемого вибратора:
v = |
П |
, м/ч, |
(4.5) |
А |
|||
|
сл |
|
|
19
где Асл - площадь слоя укладываемой бетонной смеси, м2.
Значение Асл при бетонировании плит наклонными слоями находим по формуле:
Aсл = |
H п Bп |
, м, |
(4.6) |
|
|||
|
sinα |
|
|
где Нп, Вп - соответственно, высота и ширина бетонируемой плиты, м; α - угол естественного наклона укладываемой бетонной смеси, град.
4.4.1. Определение расчетных нагрузок на опалубку фундаментной плиты и торцов плиты покрытия
Составляем расчетно-конструктивную схему опалубки фундаментной пли-
ты (рис. 4.1).
Рис. 4.1. Расчетно-конструктивная схема опалубки фундаментной плиты
Рассчитываем нагрузки на опалубку фундаментной плиты по формулам
(4.1)-(4.6).
Для α = 20°, в зависимости от Hп и Вп (табл. 4.3) определяем Асл, Рmax, Рнс и
Рд.
|
|
|
Таблица 4.3 |
|
|
Параметры бетонируемой конструкции |
|||
|
|
|
|
|
Вариант |
|
Hп (для А1/А2) |
Вп (для А1/А2) |
|
1 |
|
4 / 3,3 |
5,5 / 15,15 |
|
2 |
|
2 / 10 |
11 / 5 |
|
3 |
|
4,4 / 6,3 |
5 / 7,94 |
|
4 |
|
7,3 / 8 |
30,1 / 6,25 |
|
5 |
|
6,5 / 7,14 |
3,38 / 7 |
|
20