Реферат: Реферат Содержание Характеристика района размещения проектируемой станции 9

Скачать

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам
усг (в тысячах рублей за 1 сут.), определялись по представленной далее формуле, с учётом того, что дымовая труба с вер­тикальными перегородками, установленными в воздушном канале и разделяющими его на две равные части, работает на режиме принудитель­ной подачи подогретого воздуха, т.е. подогретый в калорифере воздух в воздушный канал дымовой трубы подастся вентилятором производительно­стью 27 000 м3/ч. =0,182419 .Таблица 48. – Значения , Тсут и Тгод при среднегодовой температуре наружного воздуха в зависимости от δ

Показатель
δ

0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3



61,7
57,9
54,2
50,7
47,2
44,8

Тсут,тыс.руб/сут.
0,820887
1,51408
2,189032
2,827499
3,465967
3,903773

Тгод, тыс.руб/год
299,6237
552,6393
798,9965
1032,037
1265,078
1424,877
Для определения потери давления на трение при движении подогретого воздуха по одной части воздушного канала дымовой трубы последний был разделен по высоте на 12 расчетных участков. Потеря давления на трение (в паскалях) на : расчетном участке воздушного канала дымовой трубы определяется по формуле: , (358) где

-коэффициент гидравлического трения;

-эквивалентный диаметр расчетного участка, м;

- длина расчетного участка, м;

V-скорость движе­ния воздуха, м/с;

- плотность воздуха, кг/м3 (при tг.в = 66,2оС = 1,041 кг/м3).

Коэффициент гидравлического трения при числе Рейнольдса

Re = V /v > 4000 определяется по формуле Альтшуля [16] :

= , (359)

где - эквивалентная шероховатость стенок воз­духовода, м (согласно [17] 0.005 м);

v - кинема­тическая вязкость воздуха, м/с (при tг.в = 66,2оС v = 1,962 10-5м:/с).

Так как дымовая труба имеет коническую форму, то средние внутренний и наружный диаметры dcp ,Dсррасчетного участка воздушного канала ды­мовой трубы могут быть определены по следующим формулам [18]:

;

,

где индексы «1» и «2» обозначают соответственно внутренний и наружный, а «в» и «н» - верхний и нижний диаметры расчётного участка воздушного канала дымовой трубы.

Эквивалентный диаметр расчетного участка воздушного канала дымовой трубы принимается равным удвоенной ширине канала [19].

, (360)

где = - средняя ширина расчётного участка воздушного канала дымовой трубы.

Средняя площадь поперечного сеченbя F(в квадратных метрах) расчетного участка воздушно­го канала дымовой трубы определяется по формуле:

(361)

Зная F, можно определить среднюю скорость

Vдвижения подогретого воздуха по расчётному уча­стку воздушного канала дымовой трубы поформуле:V=LB/F,(362)где LB - объёмный расход воздуха, м3/с; LB= 27 000/3600 = 7,5 м3/с.Результаты расчёта потери давления па трение при движении подогретого воздуха по одной части воздушного канала дымовой трубы ст. № 2 проектируемой Новосибирской ТЭЦ представлены в табл. 49.Таблица 49. – Результаты расчета потери давления на трение при движении подогретого воздуха по одной части воздушного канала дымовой трубы ст. №2 проектируемой Новосибирской ТЭЦ

№ уч.
d1н, м
d2н, м
d1в, м
d2в, м
l, м
dcр, м
Dср, м
dэ, м
F, м2
V, м/с
λ
Re
Па

1
14,89
16,65
13,54
14,52
15
14,182
15,512
1,329
15,493
0,484
0,030
32797,2
0,041

2
13,54
14,52
12,92
13,86
15
13,222
14,182
0,959
10,321
0,726
0,031
35537,9
0,137

3
12,92
13,86
11,72
12,64
15
12,290
13,221
0,931
9,324
0,804
0,031
38173,87
0,173

4
11,72
12,64
10,8
11,68
15
11,241
12,141
0,899
8,258
0,908
0,031
41652,02
0,228

5
10,8
11,68
9,92
10,72
15
10,341
11,179
0,838
7,079
1,059
0,032
45254,88
0,338

6
9,92
10,72
8,8
9,52
15
9,326
10,084
0,757
5,774
1,298
0,032
50173,73
0,570

7
8,8
9,52
7,76
8,36
15
8,247
8,902
0,655
4,409
1,701
0,033
56789,19
1,162

8
7,76
8,36
6,72
7,2
15
7,202
7,736
0,534
3,131
2,394
0,035
65191,21
2,945

9
6,72
7,2
6,13
6,49
15
6,411
6,826
0,415
2,157
3,477
0,037
73569,67
8,440

10
6,13
6,49
5,24
5,48
15
5,650
5,942
0,292
1,329
5,640
0,040
84012,4
34,212

11
5,24
5,48
5,88
6
15
5,541
5,728
0,186
0,825
9,084
0,044
86418,39
154,750

12
5,88
6
5,88
6
15
5,88
6
0,12
0,559
13,403
0,049
81979,67
583,792




-
-
-
-
180
-
-
-
-
-
-
-
786,794
Определено, что потеря давления на трение при движении подогретого воздуха по кольцевому коробу прямоугольного поперечного сечения, об­рамляющему снаружи железобетонный ствол ды­мовой трубы на уровне имеющихся в нём вентиля­ционных окон, равна 55,16Па (V= 15 м/с; а = 6 = 0,5м; dэ= 0,5 м;l= 15,7 м; kэ = 0,0001 м - для листовой стали [20]), а потеря давления на тре­ние при движении подогретого воздуха по оставшемуся участку воздушного тракта (от выхода по­догретого воздуха из второй части воздушного канала до входа его в первую часть воздушного ка­нала дымовой трубы) равна 81,745 Па (V= 15 м/с; а = 625 800 мм; dэ= 0,702 м;l= 35 м; kэ = 0,0001), причём эквивалентный диаметр прямоугольных воздуховодов определялся по фор­муле [16]: , (363)где Fв - площадь поперечного сечениявоздухово­да, м2; Рв -периметр воздуховода, м; а и - разме­ры сторон прямоугольного воздуховода, м.Таким образом, общая потеря давления на тре­ние при осуществлении рециркуляции подогрето­го в калорифере воздуха будет составлять: = 786,794+ 55,1 6 + 786,794+ + 81,745 = 1710,494 Па.Общая потеря давления с учетом потерь давле­ния в местных сопротивлениях при дви­жении подогретого воздуха по замкнутому контуру воздушного тракта:р= + = 1,2 ; (364)р=1,2 1710,494= 2052,593 Па.Вследствие нагревания перемещаемого возду­ха плотность его уменьшается, причём в случае установки вентилятора за калорифером изменяют­ся характеристики и электрической сети, и венти­лятора. При одновременном и пропорциональном изменении этих характеристик рабочая точка пе­ремещается по вертикали, в связи с чем изменяет­ся давление, а производительность вентилятора остаётся неизменной [21].Так как характеристика вентилятора типа Ц4-76-10 составлена для стандартных условий при T
0 = 273 + 20 = 293 К, тоp0=p(T/T0); (365)p0=2052,593((273+66,2)/293)=2376,245.На характеристике вентилятора по данным LB = 27 000 м3/ч и p0= 2376,245 Па находим рабочую точку и определяем КПД вентилятора ηв = 0,78 и его угловую частоту ω= 98 рад/с (соответствую­щую частоте вращения и = 30 ω /π =936 об/мин).Мощность на валу электродвигателя (в кило­ваттах) определяется по формуле:N= , (366)где ηп - КПД передачи, равный 1 при непосредст­венной насадке колеса вентилятора па вал элек­тродвигателя [20]. С учетом данного факта:N = кВт.Мощность, потребляемая электродвигателем из сети, определяется по формуле:Nc =kзN/ ηэ , (367)где kз- коэффициент запаса мощности, учитываю­щий не выявленные расчётом факторы (kз= 1,1 [20]); ηэ - КПД электродвигателя (ηэ = 0,9 [21]). После подстановки численных значений:Nc =1,1 22,84/0,9= 27,925 кВт.Годовая стоимость электроэнергии, необходи­мой для принудительной подачи подогретого воз­духа в воздушный канал дымовой трубы, из расче­та 1,0397 руб. за 1 кВт ч будет составлять:27,925 1,0397 10-3= 254,343 тыс. руб/год.Если принять δ = 0,3, то годовое количество те­пловой энергии в денежном выражении, необходи­мое для нагрева охлажденного потока воздуха, по­даваемого в воздушный канал дымовой трубы, бу­дет равно 1424,877 тыс. руб. (см. табл. 46). Следова­тельно, годовые затраты на осуществление надежной работы дымовой трубы в совокупности составят 254,343 + 1424,877 = 1679,22 тыс. руб./год.Таким образом, при осуществлении рецирку­ляции подогретого в калорифере воздуха экономиясоставит:6591,721 - 1679,22 = 4912,501 тыс. руб./год =4млн. 912 тыс. руб/год.В работе [22] предложено подогретый воздух после воздушного канала дымовой трубы отправлять в котельный агрегат для горения топлива. Ко­личество теплоты Q(в киловаттах), затрачиваемое на нагрев воздуха в калорифере, определяется по формуле:Q=LBρc(
Источник: https://files.student-it.ru/previewfile/151035

Смотрите также:

Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления
_-___-~1
_1-тема-СтрМетал