Реферат: Реферат Содержание Характеристика района размещения проектируемой станции 9

Отопительная нагрузка станции для режима 2: , (154)где ^оС- температура, средняя за отопительный период, МВт.По температурному графику тепловой сети (ПРИЛОЖЕНИЕ A) определяем температуру прямой и обратной сетевой воды:t_п.с=80 °С; t_обр=42,5 °С;При данной нагрузке ПВК не работает, так как она не превышает номинальной нагрузки отборов. Расход сетевой воды: ; (155) 415,262 кг/с.Температура воды на выходе из первого сетевого подогревателя:Принимаем, что в СПУ подогрев осуществляется равномерно. Температура воды на выходе из второго сетевого подогревателя: ; (156)_.Принимаем недогрев: °С. Т емпература дренажа на выходе из второго сетевого подогревателя: ; (157). Температура дренажа на выходе из первого сетевого подогревателя: ; (158)_. Тепловая нагрузка:ПСВ1: Q_ПСВ1=G_свc_р(t_ПСВ1 – t_ПСВ2); (159)Q_ПСВ1=415,262

4,22(83 – 64,25)=32857,61 кВт;ПСВ2: Q_ПСВ2=G_свc_р(t_ПСВ2

– t_ос); (160)Q_ПСВ2=415,262

4,22(64,25– 42,5)=38114,83 кВт; Расход греющего пара из отборов на ПСВ1 и ПСВ2 определяются из уравнений тепловых балансов:(161) Где D_ПСВ1, D_ПСВ2 – расходы греющего пара соответственно на ПСВ1 и ПСВ2;– энтальпии греющего пара из отборов соответственно на ПСВ1 и ПСВ2;– энтальпии дренажа греющего пара соответственно из ПСВ1 и ПСВ2;h_СП =0,98 – КПД сетевых подогревателей. ; (162) =14,767 кг/с. ; (163) =16,788кг/с.

2.2.2. Предварительная оценка расхода пара на турбину

Оценочный расход пара на турбину определим по формуле: = ( + + + ), (164)где N_э=142 МВт – заданная электрическая мощность;H_i=1139,495 – действительный теплоперепад турбины, кДж/кг; – КПД механический и генератора (принимаю

=0,98, =0,98);k_р_ег– коэффициент регенерации, он зависит от многих факторов и находится в пределах от 1,15 до 1,4 (принимаю k_рег=1,182);D_ПСВ1,D_ПСВ2– расходы греющего пара соответственно на ПСВ1 и ПСВ2;D_ПТ=D_Пm_пр=93,050,884=82,256 кг/с – расход пара из производственного отбора;Y_j – коэффициенты недовыработки мощности отборов;= ( + + + )=219,792 кг/с.

2.2.3. Расчет сепараторов непрерывной продувки

Схема использования теплоты продувочной воды парогенераторов: двухступенчатый сепаратор и подогрев химически очищенной воды в поверхностном теплообменнике.Принимаем:- расход пара на собственные нужды котельного отделения α_сн=2%;- коэффициент продувки парогенератора α_пр=1,5%;- внутристанционные потери пара и конденсата α_ут=1,6%.Производительность парогенератора: = + =(1+ ) ; (165) =(1+0,02)* 219,792 = 224,188кг/с. - расход пара на собственные нужды котельного отделения, определяется как: = ; (166) =0,02*219,792 = 4,395 кг/с.Расход питательной воды: = + =(1+ ) ; (167) кг/с.Расход продувочной воды: (168) кг/с.Выпар из первой ступени сепаратора: = ; (169)где =1563 кДж/кг - энтальпия воды в барабане парогенератора при p_б = Р_к

+ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа,

где Р_к – давление на выходе из котла,

ΔР_пп =1,2– потери давления в пароперегревателе;

=645 кДж/кг - энтальпия продувочной воды, сливаемой из 1 ступени сепаратора;

r₁=2088,2 кДж/кг – теплота парообразования при давлении =1,2 МПа.

= =1,478 кг/с.

Выпар из второй ступени сепаратора:

= ; (170)

где = - ; (171)

= 3,362– 1,478= 1,884 кг/с;

=384,45 кДж/кг - энтальпия продувочной воды, сливаемой из 2 ступени сепаратора (при давлении в ПНД6);

r₂=2069,7 кДж/кг – теплота парообразования при давлении = 0,0683 МПа.

= =0,236 кг/с.

Количество воды, сливаемой в техническую канализацию ( = 60 С):

= -( + ); (172)

= 3,362 – (1,478+ 0,236) = 1,648 кг/с.

Расход химически очищенной воды, подаваемой в конденсатор,

должен быть таким, чтобы происходило восполнение не только

внутристанционных потерь, но и потерь конденсата на производстве. Принимаем потери на производстве 40% от расхода пара в промышленный отбор. Тогда расход химически очищенной воды:

Источник: https://files.student-it.ru/previewfile/151035

Смотрите также:








Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления
_-___-~1
_1-тема-СтрМетал