Реферат: Реферат Содержание Характеристика района размещения проектируемой станции 9

ИК - М - Н₁ - А₁ - Н₂ - Д - А₂.ИК - известкование воды совместно с коагуляцией среднекислым железом в осветлителе. В процессе известкования происходит снижение бикарбонатной щелочности воды, также уменьшается жесткость, солесодержание, концентрация грубодисперсных примесей, соединений железа и кремниевой кислоты. Под коагуляцией понимают физико-химический процесс слипания коллоидных частиц и образования грубодисперсной макрофазы с последующим ее выделением из воды.М - механический фильтр. Предусмотрена подача воды на механические фильтры, минуя осветлитель, где происходит сложный процесс очистки воды от грубодисперсных примесей, происходящий при течении воды через пористую среду.Н₁- Н-катионитные фильтры 1 ступени. Предназначены для удаления из обрабатываемой воды всех катионов кальция, магния, натрия с заменой на катион водорода.А₁ - анионитные фильтры 1 ступени. Служат для удаления из Н - катионированной воды анионов сильных кислот (соляной, азотной, серной). Н₂ - Н - катионные фильтры 2 ступени. Предназначены для поглащения только проскоков Na⁺.Д - декарбонизаторы. Необходимы для удаления свободной углекислоты из обрабатываемой воды. Работают на принципе десорбции в условиях противотока воды и воздуха, подаваемого снизу специальным вентилятором.А₂ - анионитные фильтры 2 ступени. Предназначены для удаления анионов слабых кислот, в основном кремниевой кислоты. Затем обессоленная вода собирается в баки обессоленной воды и насосами подается в турбинный цех.

3.12.2. Водоподготовка для подпитки тепловых сетей

Для того чтобы качество воды для подпитки тепловых сетей удовлетворяло нормам, необходима обработка воды. Обработка воды осуществляется по схеме: известкование совместно с коагуляцией сернокислым железом в осветлителе, фильтрование на механических фильтрах, умягчение воды Na-катионированием. ИК – М – Na.Подогретая сырая вода из главного корпуса поступает в осветлитель, где предусмотрено известкование воды совместно с коагуляцией сернокислым железом (FeSO₄*7H₂O) при температуре 30 1⁰С.Коагулированная вода из осветлителя поступает в баки, откуда с помощью насосов коагулированной воды подается на механические фильтры. Осветленная на механических фильтрах вода поступает на Na-катионитные фильтры, где происходит удаление из обрабатываемой воды всех катионов кальция, магния с заменой на катион натрия.Умягченная вода после катионитных фильтров собирается в баки химочищенной воды, откуда насосами химочищенной воды подается в деаэратор подпитки теплосети.

3. 13. Выбор дымовой трубы

Выбор дымовой трубы заключается в правильном выборе ее конструкции и подсчете высоты, обеспечивающей допустимую концентрацию вредных веществ в атмосфере.Выбираем 2 одноствольных трубы по условиям надежной работы. Трубы высокой надежности (с проходным зазором между несущим и ограждающим стволами) при девяти энергетических и трех пиковых котлах. Принимаем, что пиковая котельная подсоединяется к той же дымовой трубе, как и энергетические котлы. Расчет будем вести по суммарному выбросу сернистого ангидрида и окислов азота. Выбросы из ПВК не учитываем, так как летом ПВК не работает.Рассчитаем минимальную высоту дымовой трубы.Суммарный расход топлива на станцию: , (295)где кг/с – расчетный расход топлива на котел, кг/с. Объемный расход дымовых газов из котлов: , (296)где (м³/с) – объемный расход газов за дымососом с учетом барометрического давления,

м³/с. Рассчитаем минимальную высоту дымовой трубы.Диаметр устья дымовой трубы D₀, м, определяется по формуле: , (297)где N – предполагаемое число дымовых труб (принимаем N =2), м/с – скорость дымовых газов в устье дымовой трубы,Диаметр устья дымовой трубы: м.Принимаем диаметр устья из стандартного ряда D_о =6,0 м.Уточняем скорость газов на выходе из устья дымовой трубы: ; (298) м/с. Высота дымовой трубы Н, м, определяется по формуле : , (299)где F – поправочный коэффициент, учитывающий содержание примесей в дымовых газах (для газообразных примесей F = 1);A – коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы (для данного региона А = 200);m и n – коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из трубы;ПДК – предельно допустимая концентрация какого-либо элемента в атмосфере, мг/м³;C_Ф – фоновая концентрация вредных веществ, обусловленная внешними источниками загазованности, мг/м³;М – массовый выброс вредных веществ в атмосферу, г/с; - разность температур уходящих газов и атмосферного воздуха, ⁰С.Разность температур определяется формулой: , (300)Т – температура воздуха самого жаркого месяца в 13 часов дня (Т=+25,6⁰С), =130-25,6 = 104,4 ⁰С.Фоновая концентрация С_Ф зависит от промышленной развитости района сооружения станции. Город Новосибирск является промышленным городом, фоновая концентрация велика: С_Ф = 0,05 мг/м³.Поскольку в уходящих газах присутствует сернистый ангидрид и диоксид азота, будем вести расчет по совместному влиянию этих компонентов.ПДК по содержанию в воздухе:

мг/м³; мг/м³. Массовый выброс сернистого ангидрида из энергетических котлов: , (301)где % – процентное содержание серы в топливе; кг/с – суммарный расход топлива всеми котлами; – доля окислов серы, улавливаемых летучей золой в газоходах котла; – доля окислов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе; г/с.Массовый выброс диоксида азота определяется пол формуле: , (302)где q₄ – потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива (q₄ = 0,5 %); - поправочный коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого топлива (для твердого топлива, при содержании в нем N^Р = 1,9% и твердом шлакоудалении, = 0,55 );К – коэффициент, характеризующий выход оксидов азота, кг/т; , (303)где – фактическая паропроизводительность котла в летнем режиме. т/ч; кг/т. г/с.Суммарный выброс окислов серы и азота: ; (304) г/с. Для того чтобы определить коэффициенты m и n, необходимо знать высоту трубы. Поэтому расчет ведется методом последовательных приближений.Задаемся высотой трубы H = 180м.Коэффициент m определяем по формуле :

, (305)где f – безразмерный параметр, определяемый по формуле : , (306) . .Коэффициент n зависит от параметра , который определяется по формуле: , (307) .Поскольку V_M>2, то n = 1.Определяем высоту дымовой трубы: м.Принимаем ближайшее к полученному значение высоты дымовой трубы из стандартного ряда Н = 180 метров, что совпадает с ранее принятым значением. Выбираем железобетонную конструкцию дымовой трубы с противодавлением в зазоре. В ней между кирпичной футеровкой и железобетонной оболочкой имеется канал, в который подается нагретый воздух под давлением, препятствующим поступлению газов через футеровку, разрушительно действующих на железобетонную оболочку. Эти трубы более надежны.Определим максимально возможную приземную концентрацию диоксида азота по формуле : , (308)где К_Р – безразмерный коэффициент , учитывающий рельеф местности (для ровной местности К_Р = 1); мг/м³.Проверим соблюдения условий экологической безопасности по концентрации вредных веществ в атмосфере. Проверить можно с помощью двух формул:

С_М + С_Ф <= ПДК, (309)

0,352+0,1 = 0,402;0,402<0,5, условие соблюдается;

, (310)

;0,704 < 1, условие соблюдается.Таким образом, сооружение двух дымовых труб высотой 180 метров позволит обеспечить содержание диоксида азота и сернистого ангидрида в рамках ПДК.Расстояние от дымовой трубы, на котором достигается значение максимальной приземной концентрации, определим по формуле :

Источник: https://files.student-it.ru/previewfile/151035

Смотрите также:








Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления
_-___-~1
_1-тема-СтрМетал