/>. 5. Физическая дисл^сшизацил и опдохшурнал модель |
133 |
сти материала матрицы зазоре. Погрешность аппроксимации не |
|
превышала 2%. |
|
В результате и стержневой системе момент появления локально
го разрушения в ССЭ определился неравенством |
|
е, = у < с; |
(20) |
Так как мы рассматриваем композиты с матрицей, разрушаю щейся хрупким образом, то зародившаяся и перенапряженной точке матричной прослойки трещина приведет к практически мгновенно му разрушению данного структурного элемента за счет сс быстрого катастрофического роста. На рис. 10 такая трещина изображена ипрнхоиоП линией. Однако уничтожение одного структурного эле мента не должно вызывать мгновенного хрупкого разрушения всей конструкции п целом. Как уже говорилось, трещина локализуется в том же структурном элементе, где н возникла (если нет дополни тельного подводи энергии цзине), не оказывая влияния на механи ческие свойства соседей. Разрушение СЭ и модели имитировалось путем умсвынеиин жесткости соответствующего ССЭ до значений, близких к пулю (10-^ -г- 10”а/?гп)*
На представлены модельные кривые нагружения д л я наполнен ных зернистых композитов монофракциопной структуры с различ ной концентрацией дисперсной фазы *р. По оси абсцисс отложена задаваемая макродеформация модельного "образца*, а но оси орди нат — возникающее в нем растягивающее макронапряженне.
Псе кривые но мере увеличения приложенной деформации сна чала плавно загибаются п сторону уменьшения текущих эн&чсикй эффективного модуля, а затем, при достижении некоторой крити ческой точки, резко скачкообразно падают, что можно квалнфнцк- |ювать как глобальное разрушен не "образца". (Предполагалось, что разгрузка идет но линейному закону.) Такое поведение композитной системы объясняется следующими особенностями процесса накопле ния повреждений в материале, выявленными при анализе получен ной с помощью СМЫК информации.
На первом этапе нагружения (восходящая ветвь кривой) возника ющие в структуре локальные повреждения распределены по объему
Рис. 13. Эпюры относительных отклонении э к а ч с и н Л растягноающсИ мокродс- ^орм&шпе Лс^/су па дуишс модельного *образца"
стяжение оно испытывает и тем скорее произойдет его "разрыв" — типичный слумаИ процесса с положительной обратной связью.
Па рис. 14 предстаплепы результаты исследования развития по вреждеииостн Сь и монодисперспых зернистых композитах при раз личных степенях наполнения уэ. Количествен но Съ оценивалась как отяошепне имеющихся к структуре разрушенных элементов к обще му их числу.
На основании этих данных можно сделать следующие выводы. По-псрюых, при увеличении приложенной нагрузки степень по
врежденное!и илтиго нарастает до некоторого критического значе ния с ;. В этой точке кривая С*(р = соп$1, е/с\) терпит разрыв про изводной первого рода, причем величина деформации соответствует помету начала резкого падения эффективного модуля композита.
Вовторых, значение С1 существен но зависит от степени наполне ния у». Так, если для концентрации, соответствующей 40%, критичс-
4.4.Моделирование процессов разрушения и композитах со слабой адгезионной связью между наполнителем и матрицей
Вкомпозитных системах со слабым скреплением между частица ми наполнителя и матрицей локальные мнкрогюпреждення позшпеа- к>т, как правило, и виде отслоений на границах раздела фаз. Так как разрывов-сплошности п толще материала матрицы п этом случае практически нс наблюдается, то классические критерии прочности, предназначенные для описания сплошных однородных континуумов, не применимы. Поэтом) п качестве ^критерия отслоения*, описыва ющего отлипание связующего от наполнителя, было принято усло вие максимума отрывных нормальных напряжении (ггг, действую щих на поверхности включения:
<Ггг < а' , |
(21) |
где а* — некоторый предел, превышение которого приводят к по явлению отслоения п данном структурном элементе.
Из решения псе той же упругой краевой задачи об осесимметрич ном нагружении двух близко расположенных жестких сфер было установлено, что максимальные значения стгг достигаются в точках А я Л' (см. рис. 10), расположенных на пересеченна поверхностей сфер с межцентроиоП линией. Дли этих точек была построена зави симость отрывного нормального напряжения (в точке Л) — о*, от ве личины зазора между включениями (Л — радиус частиц). Эга кри вая также была аппроксимирована эмпирической формулой, связы вающей максимально допустимую деформацию стержневого струк турного элементаС| (превышение которой вызывает в нем локальное повреждение), я*ти относительный зазор между частицами $/Я:
I |
(22) |
|
|
^(мя^-о.ив), &>М |
|