Материал: 1740

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

В пролёте плиты размещается одна колея нагрузки А14
а) Для определения максимального изгибающего момента М на-
грузку устанавливают таким образом, чтобы ось одного ряда колёс
совпадала с серединой пролёта плиты проезжей части (рис. 2.4).
				Рось/2
	45		о		/2 , кН/м
С								H
								H
								hпл
				в
				в1
и
				lр
	Рось/2
	/2
								Эпюра рабочих
		45о						ширин
		45о
бА
					а1	аРmin		аРmax
				в1	Д
				в1
Рис. 2.4. Схема загружения плиты одной колеёй нагрузки А14
для определения максимального изгибающего момента
							И
Следует иметь в виду, что нагрузка Р от колеса, действующая на
поверхность	покрытия			по прямоугольной			площадке		с	размерами
а = 0,2 м и	в = 0,6 м (см. рис. 2.4), распределяется в пределах тол-
щины дорожной одежды проезжей части под углом 45									о	[1, п. 6.12,
щины дорожной одежды проезжей части под углом 45										[1, п. 6.12,
прим. 4].
					21

На уровне поверхности железобетонной плиты она действует уже на площадку со сторонами:

вдоль движения а1 = а + 2Н ; поперёк движения в1 = в + 2Н , где Н – толщина слоёв дорожной одежды, м.

При расчёте плиты необходимо учитывать то обстоятельство, что от давления колеса в работу включается некоторый участок плиты, называемый «эпюра рабочих ширин».

Для построен я этой эпюры необходимо определить два рабо-

чих размера пл ты аРmin и аРmax :
С	аРmin = а1 , но не менее lp /3;
	аРmax= а1 + lp /3, но не менее 2lp /3.

По эт м данным строим эпюру рабочих ширин (см. рис. 2.4).

Если Рmax превышает 1,5 м, то аРmax корректируют и в расчёт вводят аРmax = 0,5(аРmax + 1,5 м) .

Для расчёта пл ты выделяют полосу вдоль моста шириной 1 м.

Интенс вность

тогда будет:

нагрузки

Pось

– от одного колеса тележки

qр

1 f , р ;

2 ар в1

–

от полосовой нагрузки

1 f , ,

Pось

2 в1

где

– нагрузка на колесо;

аР – рабочая ширина плиты, на кото-

ось

бА

рую делится нагрузка от колеса

, чтобы получить давление коле-

са на 1 м плиты; в1 – длина, на которуюДраспределяется давление колеса; (1+ ) – динамический коэффициент (п. 1.4.2); f,Р – коэффициент надёжности для тележки (см. табл. 1.2); f, – коэффициент надёжности для полосовой нагрузки (см. табл. 1.2).

Максимальный изгибающий момент в середине пролёта плиты

проезжей части вычисляется по формуле				И
			lp
М р qv	q	р в		0,5в1	.

		1		4

Суммарный условный момент от постоянной и временной на-

грузок

М = М q + М р .

б) Для определения максимальной поперечной силы					Q колесо
автомобиля ставят так, чтобы край площадки распределения давления
совпадал с проверяемым сечением (рис. 2.5).
троим линию влияния Q для опорного сечения.
С			Рось/2
	45о		/2
				Н
				hпл
		в
		в
		в1
и			lp
			ось
			Р	/2
			Р	/2
			/2
		45о
			а	аРmin aPmax
бА1
		в1
			у1
	1		Д
				л.в. Q
Рис. 2.5. Схема загружения плиты одной колеёй нагрузки А14
для определения максимальной поперечной силы
				И
Максимальная поперечная сила у опоры

	1		v	y 1		Pось	y
Qp		f ,			f ,р		1	.
Qp								.
			2	1		2
			2			2	ap
Суммарная поперечная сила от постоянной и временной нагру-
зок		Q = Q q + Q p .

В пролёте плиты размещаются две колеи нагрузки А14
от двух смежных полос, максимально приближенных друг к другу
а) Для определения максимального изгибающего момента М на-
грузку устанавливают симметрично относительно оси плиты проез-
жей части (рис. 2.6).
С	Рось/2		1,1 м	Рось/2
С	v/2			v/2	Н
	v/2			v/2

		в1		в1	hпл
и			в2
			в2
			lp
	Рось/2	Рось/2
	v/2		v/2
бА
		аР1		аР2
			Д
				а1 аРmin аРmax
			в2	И
				И
Рис. 2.6. Схема загружения плиты двумя колеями нагрузки А14
для определения максимального изгибающего момента

Принимаем общую площадку распределения давления

		в2 = в1 + с ,
где с = 1,1 м – расстояние между осями двух смежных автомобилей,
максимально приближенных друг к другу.
Находим значения аРmin и аРmax для построения эпюры рабочих
ширин:	аРmin = а1 , но не менее lp /3;
	аРmin = а1 , но не менее lp /3;
	аРmax = а1 + lp /3, но не менее 2lp /3.
Интенс вность нагрузки:
С– от двух колёс соседних тележек			qр		Рось		1 f , р ;
С– от двух колёс соседних тележек			qр		ар в2		1 f , р ;
					ар в2
– от полосовой нагрузки			q			1 f , .
– от полосовой нагрузки			q		в2	1 f , .
					в2
Макс мальный		ающий момент в середине пролёта плиты
зги			lp 0,5в2 .
	М р	q qр в2	lp 0,5в2 .
				4
Суммарный условный момент от постоянной и временной на-
грузок		М = М q + M p.
		М = М q + M p.
	бА

б) Для определения максимальной поперечной силы Q нагрузку ставят так, чтобы край площадки распределения давления совпадал с

проверяемым сечением (рис. 2.7).

Строим линию влияния Q для опорного сечения.

Максимальная поперечная сила у опоры

Pось

Qp 1

f ,

f , р

Суммарная поперечная сила от постоянной и временной на-

грузок

Q = Q q + Q p .

Источник: https://studfile.net/preview/16407797/

Смотрите также:






Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления
_-___-~1
_1-тема-СтрМетал
_10_Эмиль Золя для эл версии
_1966(~1