Материал: 1740
|
Рось/2 |
1,1 м |
Рось/2 |
|
|
|
v/2 |
|
|
|
v/2 |
|
|
С |
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
hпл |
|
в1 |
|
|
в1 |
|
|
|
|
|
в2 |
|
|
|
|
|
|
lp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рось/2 |
|
|
|
Рось/2 |
|
|
v/2 |
|
|
|
v/2 |
|
|
и |
|
|
|
|
||
|
|
аР1 |
|
аP2 |
|
|
|
|
|
|
а1 |
аРmin |
аPmax |
бА |
||||||
|
|
в2 |
Д |
|||
|
|
у1 |
||||
1 |
|
у2 |
|
|
||
|
|
|
л.в.Q |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
Рис. 2.7. Схема загружения плиты двумя колеями нагрузки А14 |
||||||
для определения максимальной поперечной силы |
||||||
26
В пролёте плиты размещается одно колесо нагрузки Н14 |
||||
а) Для определения максимального изгибающего момента М |
||||
устанавливают только одно колесо нагрузки Н14 в середине пролёта |
||||
плиты (рис. 2.8). |
|
|
|
|
С |
Р=9К |
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hпл |
|
в |
|
|
|
ив3 |
|
|
|
|
|
lp |
|
|
|
|
P=9К |
|
|
|
бА |
|
|||
|
aP |
|
|
|
|
а |
3 |
аРmin |
aPmax |
|
Д |
|||
|
в3 |
|
|
|
Рис. 2.8. Схема загружения плиты Инагрузкой Н14 |
||||
для определения максимального изгибающего момента |
||||
Отпечаток колеса нагрузки Н14: а = 0,20 м и в = 0,80 м. При распределении давления от него под углом 45о получаем
а3 = а + 2Н ,
в3 = в +2H .
27
Ширина площадки распределения давления вдоль движения:
аРmin = а3 , но не менее lp /3; |
|||||
аРmax = а3 + lp /3, |
но не менее 2lp /3. |
||||
Так как расстояние между колесами нагрузки Н14 равно 1,2 м, |
|||||
то аРmax принимается не более 1,2 м. |
|
|
|||
С |
|
|
|
|
|
Интенсивность нагрузки на 1 м2: |
|
|
|||
|
qН14 |
Р |
1 f Н14 , |
||
|
|
в3 ар |
|
|
|
где РН14 – вес одной четырёхосной машины, равный 1008 кН, а на- |
|||||
принимается |
|
|
|
||
грузка на колесо Р=9К (кН). |
|
|
|
||
Макс мальный згибающий момент в середине пролёта плиты |
|||||
|
М р qН14 |
в |
lp 0,5в3 |
. |
|
|
|
||||
|
|
|
3 |
|
|
бА |
|||||
|
|
|
|
4 |
|
Д нам ческ й коэффициент для нагрузки Н14 согласно п. 1.4.2 |
|||||
равным (1+ ) = 1,0.
Коэфф ц ент надёжности по нагрузке согласно п. 1.4.1 следу-
ет прин мать f Н14 = 1,10.
Суммарный изги ающий момент от постоянной и временной
нагрузок
М = М q + М p .
Д |
||||
б) Для определения максимальной поперечной силы Q колесо на- |
||||
грузки ставят так, чтобы край площадки распределения давления сов- |
||||
падал с проверяемым сечением (рис. 2.9). |
|
|
|
|
Максимальная поперечная сила у опоры |
||||
Qp 1 f |
|
P y1 . |
||
|
Н14 |
a |
p |
И |
|
|
|||
|
|
|
|
|
Суммарная поперечная сила от постоянной и временной нагру-
зок
Q = Q q + Q p .
В качестве расчётных усилий (Мmax и Qmax) принимаем наибольшие их значения, полученные при загружении плиты нагрузками А14
и Н14.
28
Р=9К
С |
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hпл |
|
|
в |
|
|
|
|
в3 |
|
|
и |
lp |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
P=9К |
|
бА |
||||
|
|
|
а3 |
аРmin аРmax |
|
|
|
Д |
|
|
|
|
в3 |
|
|
|
|
y1 |
|
|
1 |
|
|
л.в. Q |
|
|
|
|
И |
Рис. 2.9. Схема загружения плиты нагрузкой Н14 для определения максимальной поперечной силы
При этом следует помнить, что максимальный момент (Мmax) был рассчитан по условной расчётной схеме п.2.2.1, поэтому далее следует перейти к фактической расчётной схеме.
Максимальные изгибающие моменты в середине пролёта плиты и в опорном сечении с учётом поправочных коэффициентов, учитывающих влияние защемления плиты, будут равны:
в середине пролёта плиты М0,5l = 0,5 Мmax ; в опорном сечении Моп= – 0,8 Мmax .
29
2.3.Армирование плиты проезжей части
2.3.1.Конструктивные требования
Сдимо проведен е указанных в настоящих нормах расчётов [1, п. 7.1]. Основным прочностным показателем арматуры является класс
Для железобетонных мостов необходимо соблюдать указания об обеспечении требуемой надёжности конструкций от возникновения
предельных состоян й двух групп, предусмотренных ГОСТ 27751.
Для этого, наряду с назначением соответствующих материалов и выполнен ем предусмотренных конструктивных требований, необхо-
ниямиго предела текучести, устанавливаемому в соответствии с требовагосударственных стандартов или технических условий на ар-
арматуры по прочности на растяжение. Класс арматуры отвечает гарантированному ( раковочному) значению физического или условно-
матуру.
Каждому классу арматуры кроме характеристики по пределу текучести соответствуют свои значения временного сопротивления разрыву и относительного равномерного удлинения после разрыва.
Кроме того, к арматуре предъявляются требования по дополнительным показателям качества, определяемым по соответствующим стандартам:
ни;
– свариваемость, оцениваемая испытаниями по прочности свар- |
|
бА |
|
ных соединений в зависимости от вида сварки и соединения; |
|
– коррозийная стойкость, оцениваемая испытаниями по продол- |
|
жительности пребывания арматуры в напряжённом состоянии в аг- |
|
рессивной среде до разрушения; |
|
– пластичность, оцениваемаяДиспытаниями на изгиб (стержни) |
|
или перегиб (проволока) до разрушения; |
|
– релаксационная стойкость, оцениваемая испытаниями по ве- |
|
личине потерь под напряжением за определённый промежуток време- |
|
|
И |
– хладостойкость, оцениваемая испытаниями на ударную вязкость или испытаниями на прочность образцов, в том числе и сварных при воздействии низких отрицательных температур (- 40оС, - 60оС);
– усталостная прочность, оцениваемая пределом выносливости при нормированном количестве циклов загружения [1, п. 7.33].
30