Реферат: Реферат Содержание Характеристика района размещения проектируемой станции 9

.Принимаем:- расход пара на собственные нужды котельного отделения α_сн=2%;- коэффициент продувки парогенератора α_пр=1,5%;- внутристанционные потери пара и конденсата α_ут=1,6%.Производительность парогенератора: = + =(1+ ) ; (113) =(1+0,02)* 221,175= 225,598 кг/с. - расход пара на собственные нужды котельного отделения, определяется как: = ; (114) =0,02*221,175= 4,423 кг/с.Расход питательной воды: = + =(1+ ) ; (115) кг/с.Расход продувочной воды: (116) кг/с.Выпар из первой ступени сепаратора: = ; (117)где =1563 кДж/кг - энтальпия воды в барабане парогенератора при p_б = Р_к+ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа, где Р_к – давление на выходе из котла,ΔР_пп =1,2– потери давления в пароперегревателе; =645 кДж/кг - энтальпия продувочной воды, сливаемой из 1 ступени сепаратора

;

r₁=2088,2 кДж/кг – теплота парообразования при давлении =1,2 МПа.

= =1,487 кг/с.

Выпар из второй ступени сепаратора:

= ; (118)

где = - ; (119)

= 3,383– 1,487= 1,896 кг/с;

r₂=2069,7 кДж/кг – теплота парообразования при давлении = 0,0683 МПа.

= =0,237 кг/с.

Количество воды, сливаемой в техническую канализацию ( = 60 С):

= -( + ); (120)

= 3,383 – (1,487+ 0,237) = 1,658 кг/с.

Принимаем потери на производстве 40% от расхода пара в промышленный отбор. Тогда расход химически очищенной воды:

= = + + + = + + +0,40 D_п; (121)

= 1,658+0,016*228,982+4,423+82,256*0,40=42,648 кг/с.

Энтальпия химически очищенной воды после охладителя непрерывной продувки:

= + ; (122)

- при t_хов=25⁰С;

- при t_сл=60⁰C ;

=104,84+ =110,062 кДж/кг.

Определяем повышение энтальпии в питательном насосе:

Температура питательной воды на выходе из деаэратора (при Р_д=1,2МПа):

t_д=158,2⁰C, i_д=697.13 кДж/кг.

Повышение энтальпии в питательном насосе:

(123)

ΔР_пв =Р_н-Р_д– напор, развиваемый насосом;

Р_н=Р_б+ ΔР_вэ+ ΔР_рпк+ ΔР_пвд+ ΔР_тр;

Р_б=Р_к+ ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа;

ΔР_пп =1,2 МПа – потери давления в пароперегревателе,

ΔР_вэ=0,5 МПа – сопротивление экономайзера,

ΔР_рпк=0,1 МПа – сопротивление регулирующего клапана питания котла,

ΔР_пвд=1 МПа – суммарное гидравлическое сопротивление ПВД,

ΔР_тр=0,25 МПа – сопротивление трубопроводов от насоса до экономайзера котла,

Р_н=15+0,1+0,5+1+0,25=16,85 МПа;

ΔР_пв =16,85 -0,59=16,26 МПа.

при и t_д=158⁰С;

η_пн=0,8 – КПД питательного насоса.

Повышение энтальпии:

.

Энтальпия питательной воды после питательного насоса:

i_пв=697,13+22,235=719,365 кДж/кг.

Определение расхода пара на ПВД1:

D1= ; (124)

i_ПВ1 – энтальпия воды на выходе из ПВД1, кДж/кг;

i_пв2 - энтальпия воды на выходе из ПВД2 (на входе в ПВД1), кДж/кг;

i_ОТБ1 – энтальпия греющего пара 1-го отбора, кДж/кг;

i^l_ОТБ1 – энтальпия дренажа греющего пара, кДж/кг.

D1= = 13,458 кг/с.

Определение расхода пара на ПВД2: ; (125) D2= =12,099 кг/с.Определение расхода пара на ПВД3:D3 = ; (126)D3= ;D3=10,737 кг/с.

Удельный расход пара на турбину:

(146) .

Удельный расход тепла на турбину

; (147) кДж/кВт ч.

Удельный расход тепла на выработку электроэнергии:

, (148)где Q_ПР=D_ПР(i_ПР- i_ОК)=82,256*(2995-419.1) = 211885,8 кВт; кДж/кВт*ч.

Абсолютный внутренний КПД

; (149)

Абсолютный электрический КПД

; (150)

Удельный расход условного топлива на выработку электроэнергии:

; (151) кг/кВт ч7. Удельный расход условного топлива на выработку тепла для внешнего потребителя: ; (152)_{142,86 – удельный расход топлива на выработку тепловой энергии для данной}установки, кг у.т./Гкал, - КПД котельной установки; =0,91, - КПД транспорта теплоты; = 0,98, - КПД сетевого подогревателя, =0,98,

кг/Гкал.

Источник: https://files.student-it.ru/previewfile/151035

Смотрите также:








Изложение содержания дела, по которому приняты судебные постановления
_-___-~1
_1-тема-СтрМетал