Материал: Сборник задач по технологии и технике нефтедобычи Учеб, пособие для ву
Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам
СОДЕРЖАНИЕ
* Расчет профилей р = f (Н) произведен по обобщенным зависимостям (см. гл. 5).
175
| , м-’/ма | рт, МПа | "вг* м | W, кДж/м1 |
| 150 | 6,5 | 1020 | 3,14-10* |
| 250 | 5,1 | 875 | 4,42 ■ 10* |
| 350 | 4,5 | 820 | 5,65-10* |
176
-
Определяем по (8.7) для каждого из возможных режимов энергию для подъема единицы объема жидкости. Например: R
W = ю3 ——
1,2— 1.0
■250-1,1
5,2
J1.2-1.0) 1.2
= 4,42-104 кДж/м3.
Задача 8.2. Рассчитать, используя исходные данные и результаты решения задачи 8.1, систему пуска скважины, оборудованной газлифтной установкой непрерывного действия.
Решение. I. Предварительные определения и построения. На координатном поле р—Н (см. рис. 8.5) в масштабе, соответствующем диаграмме (см. рис. 8.3), последовательно наносим:
из точки рпл = Ю МПа — профиль гидростатического давления жидкости (кривая /);
из точки рзаб = 9,2 МПа — профиль, параметром которого является а = 0 (кривая 2) и профиль, параметром которого является а
= 4,42-104 кДж/м3.
-
Выбираем оптимальный режим работы газлифтной установки. Данный режим характеризуется минимальными энергетическими затратами и, как видно из результатов расчета, будет реализован при удельном расходе нагнетаемого газа R
Задача 8.2. Рассчитать, используя исходные данные и результаты решения задачи 8.1, систему пуска скважины, оборудованной газлифтной установкой непрерывного действия.
Решение. I. Предварительные определения и построения. На координатном поле р—Н (см. рис. 8.5) в масштабе, соответствующем диаграмме (см. рис. 8.3), последовательно наносим:
из точки рпл = Ю МПа — профиль гидростатического давления жидкости (кривая /);
из точки рзаб = 9,2 МПа — профиль, параметром которого является а = 0 (кривая 2) и профиль, параметром которого является а
п = 20 м3/м3 (кривая 3);
из точки ру = 1 МПа — профиль давления в подъемной колонне при оптимальном режиме работы установки (RT = 150 м3/м3) (кривая 4);
из точки ргу = 6 МПа — профиль давления газа в затрубном пространстве (кривая 5);
из точки Ту = 294,8 К проводим профиль температуры — прямая, соединяющая точку (Н = 0, Т = 294,8 К) с точкой (Н = = Lc = 1300 м; Т = Гпл = 313 К), предварительно проведя ось температур.
Клапан 1. 1. Определяем по (8.17) положение статического уровня жидкости в скважине
Яст = 1300 — 10- 10й/(9,81 927) = 200,4 м.
ДЯСТ =
(6,0— 1,0)-106
9,81-927
('
0.06352 \ ... „
из точки ру = 1 МПа — профиль давления в подъемной колонне при оптимальном режиме работы установки (RT = 150 м3/м3) (кривая 4);
из точки ргу = 6 МПа — профиль давления газа в затрубном пространстве (кривая 5);
из точки Ту = 294,8 К проводим профиль температуры — прямая, соединяющая точку (Н = 0, Т = 294,8 К) с точкой (Н = = Lc = 1300 м; Т = Гпл = 313 К), предварительно проведя ось температур.
-
Рассчитываем глубины установки и характеристики пусковых клапанов.
Клапан 1. 1. Определяем по (8.17) положение статического уровня жидкости в скважине
-
Вычисляем по (8.18) превышение уровня жидкости в подъемной колонне над статическим уровнем
ДЯСТ =
(6,0— 1,0)-106
9,81-927
('
0.06352 \ ... „
— 1 = 451,3 м.
0,1502
Так как A#CT>#CT, статический уровень жидкости в скважине высокий и перелив ее в процессе продавки из затрубного пространства начнется раньше, чем уровень в затрубном пространстве достигает первого клапана.
-
Определяем глубину установки клапана L
177
а на расстоянии Аркл = 0,3 МПа прямую, параллельную профилю 5. Координата положения точки пересечения прямых определяет Lx = 595 м.
-
На глубине установки клапана L1 = 595 м последовательно определяем следующие параметры:
минимальное давление в подъемной колонне pTmin г = 3,87 МПа;
давление газа в затрубном пространстве рГ1 = 6,67 МПа;
температуру газа в затрубном пространстве = 303 К.
-
Вычисляем по (8.21) расход газа через клапан
Уг = 150 40/86400 = 0,0694 м3/с.
-
Рассчитываем по (8.23) диаметр отверстия седла клапана. Для чего предварительно определяем:
отношение давлений газа после и до отверстия
PdPi — Рт min i/Pn — 3,97/6,66 = 0,586;
(сравниваем это отношение с критическим (р^Рх)кр = 0,555, так как действительное отношение давлений больше критического, истечение газа через отверстие будет находиться в докритической области);
коэффициент С по (8.24) или справочным данным С = 0,464.
диаметр отверстия седла клапана
Определяем диаметр отверстия по номограмме (см. рис. 8.7), для чего предварительно рассчитаем:
поправочный коэффициент по (8.27)
= 0,0731 д/0,974 • 303 = 1,2558; расход газа по (8.26)
Уп -= 86,4 ■ 1,2558 • 0,0694 =7,53 т • м3/сут.
По номограмме величина d0T = 2 мм, т. е. сравнительно близкая к расчетной.
-
Выбираем по табл. 8.1 типоразмер клапана. Рассматриваемым условиям удовлетворяет клапан КС с d0T = 5 мм и Кк= 0,067. -
Определяем давление в сильфоне клапана на глубине его установки по (8.13)
рс! = (6,67 + 3,87 • 0,067)/1,067 = 6,49 МПа.
-
Рассчитываем тарировочные параметры клапана: температурный коэффициент Cr i = 303/293 = 1,034; давление зарядки по (8.15)
Рс ст х = (6,67 + 3,87 • 0,067)/( 1,067 • 1,034) = 6,28 МПа; номинальное давление тарировки по (8.16) ртар J = 6,28 • 1,067 = 6,70 МПа.
Источник: https://tut-files.ru/previewfile/115988
Смотрите также:
| 2014 biblioonline ru |