= 10,6 кВт-ч/т; U7cyT=119 кВтч/сут.Для 3-го варианта:/полезн — 1980 Вт, Лут = 1; /кл = 15 Вт; /Тр мех = 130 Вт;/тр г = 890 Вт; /тр пл — 140 Вт; /п q = 3150 Вт; Лпч = 0,63;Лэд = 0,75, Лек = 0,8, Лшсну = 0,38; /полн = 5240 Вт=5,2 кВт;ЛУд ж = 1,96-104 Дж/кг;Лудж = ЛуДн = 5-4 кВт-ч/т; Ц7сут=126 кВт-ч/сут. 221
Диаметр насоса D, мм . .
|
... 28
|
32
|
38
|
43
|
55
|
68
|
93
|
А"
|
. . . 0,32
|
0,36
|
0,30
|
0,43
|
0,29
|
0,29
|
0,37
|
В"
|
... 1,52
|
2,48
|
1,41
|
1,37
|
1,64
|
1,65
|
2,0
|
Зависимость (9.126) более удобна для использования и сравне-
ния различных режимов работы ШСНУ, чем формула А. С. Вир-
новского (9.124), так как опр—обобщающий показатель, завися-
щий от основных параметров режима откачки, глубины спуска,
диаметра насоса и конструкции штанговой колонны. Формула
(9.126) обеспечивает приемлемую точность при о1фМ < 60—70 МПа.
После определения по одной из приведенных формул вероят-
ной частоты обрывов штанговой колонны ср рассчитывают: общее
число ремонтов в год Мрем, время простоя скважины Трем, связан-
ное с проведением подземных ремонтов скважины (ПРС), межре-
монтный период работы ШСНУ Тмрп и коэффициент эксплуатации
скважины, г}э, по следующим формулам:
|
|
Л'рем = Ф + «пР;
|
(9.127)
|
Трем = 1Ф + tр 2гепр “Ь ^ож Арем‘>
|
(9.128)
|
7мрп = {Т к — Т рем)/Мрем»
|
(9.129)
|
Нэ = 1 — (Т рем + /0рг)/Т к,
|
(9.13Щ
|
222
где ппр — число подземных ремонтов скважины, не связанных с ликвидацией обрыва штанг, рем/год; tpl, tp2, £»к — время, затрачиваемое соответственно на ремонт по ликвидации обрыва штанг; на ремонт, не связанный с ликвидацией обрывов штанг; на ожидание ремонта, ч; Тк, Трем, 4рг — время, соответственно календарное, простоя, связанного с ожиданием и проведением капитального или текущего ремонта скважины и оборудования, орг- простоя, не связанного с проведением ремонта, ч.
Величины ппр, tp j, tp 2, £,ж и 4Рг определяют по фактическим отчетным материалам эксплуатации штангового насосного оборудования на данном месторождении или рассчитывают по нормативам.
В заключение расчета определяют годовой отбор нефти из скважины Qh год с учетом коэффициента эксплуатации
Qh год = 365- <3жд (1 **“ РвЬШ" Рид- (9.131)
Задача 9.15. Оценить показатели надежности ШСНУ.
Решение.
Оценим показатели надежности работы ШСНУ по вышеприведенным формулам. -
й вариант.
В формуле А. С. Вирновского [9.124] принимаем согласно рекомендациям настоящего раздела: С'п = 0,533, К = 0,75, учитывая, что применяемый в настоящее время материал штанг характеризуется более высокой усталостной прочностью, чем во время создания формулы Фг = 0,533- / 0,055 N 3,27 0,75 + 0,13 / 1200 N2-0,75+1 V 0,025 ) Л 1000 ) = 0,533-7,66 X X 1,58 = 6,4 обр/год. Оценим число обрывов по (9.126). Находим: А" = 0,29; В” = = 1,64. Вначале определим ср для штанг из углеродистой стали с [о,прМ] = 57 МПа. В этом случае, учитывая, что опрм = = 49,2 МПа, получаемO.Ol^1’64- ‘>-0,29-(9,8-49,2)1'64 0,059-0,29-26863
Ф
9,8 (57 - 49,2)
80 “
= 5,75 обр/год.
Для штанг из легированной стали 20НМ с [апрм1 = 74 МПа получим аналогично
_ 0.0121,64 ‘-о.гэ-бог1’64 ^ о,059-0,29-26863 _ 459,6
Ф _ 755 — 502 — 253 _ 253 _
= 1,8 обр/год.
Для штанг из углеродистой стали расчет по обеим формулам дал приблизительно одинаковые результаты. Для штанг из легированной стали вероятное число обрывов не превышает двух и более чем в 3 раза меньше, чем аналогичный показатель для штанг из углеродистой стали. Это убедительно свидетельствует о целесооб
223
разности использования штанг из легированной стали для условий 1-го расчетного варианта.
Задаем числовые значения следующих показателей: лрем = = 1 рем/год; /р х = tp 2 = 20 ч, /ож = /орг = 30 ч. Тогда:
N рем = 1,8+ 1,0 = 2,8 рем/год; Грем = 20-1,8 + 20-1,0 + 30-2,8 =