Материал: Сборник задач по технологии и технике нефтедобычи Учеб, пособие для ву

Скачать

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам


U = tv/{ 1 - н [4,31 ■ 10-3/1п („ +

+33)-5,4 10-4]}, (10.18)

tB„ = ty/{l-[0,544■//„ (623,7-dBJQM +

+ I)/c]}. (Ю.19)

  1. Для каждого режима работы
    системы для соответствующих     Г0 фЛКТ
    рассчитывают новые давления насы-
    щения Рна    С ПО (11.28).

  2. При заметном отличии температуры на выходе из установки (вн от пластовой температуры (пл температуру корректируют на новое давление насыщения р'нас (см. задачу 11.8).

  3. Используя полученные для каждого режима работы системы величины Г о факТ, Рнас, tBH, з также исходные данные, рассчиты­вают кривые распределения давления в НК.Т или на выходе из насоса рвн.

  4. Рассчитывают потребное для подъема продукции скважины давление рп, равное давлению, создаваемому насосом р„ и опре­деляемому по (10.15).

  5. Строят графическую характеристику системы пласт—сква­жина—насос—лифт в координатах рп (рн) = / (Qx), которая мо­жет представлять собой и ломаную линию.

Возможно характеристику изучаемой системы пласт—сква­жина—насос—лифт представить и в виде кривых распределения давления в разных элементах для соответствующего режима работы системы (рзаб, Рпн, Qx, Ру, Я„ и т. д.), показанных на рис. 10.7.


КОРРЕКТИРОВКА ПАСПОРТНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦЭН ПРИ РАБОТЕ на; воде

Правильный выбор соответствующего типоразмера погружного- центробежного насоса для конкретных условий эксплуатации каж­дой скважины является одной из важнейших задач, так как в ко­нечном итоге определяет экономическую эффективность подъема продукции скважины на поверхность. Под характеристикой цен­тробежного насоса понимают совокупность графических зависимо­стей напора Я, потребляемой мощности N

и к. п. д. т) от подачи Q. В справочной литературе для каждого типоразмера ЦЭН имеются паспортные характеристики, полученные при испытании насосоа на пресной воде.





233-



Рис. 10.8. Паспортная и ре
альная характеристики насоса
ЭН-160-750:

1,2,3 — паспортные; 1' и 2' —
реальные: / и 1' — Н = f (Q); 2,
2' — т] = f (Q); 3 — N=f (Q) подачи


Реальные характеристи-
ки насосов могут значи-
тельно отличаться от пас-
портных по целому ряду
причин, основными из ко-
торых являются:

  1. Несоответствие геометрии проточных органов насосов и со­стояния поверхностей номинальным расчетным параметрам, свя­занное с технологическими отклонениями при выпуске серийной продукции.

  2. Отличие вязкости реальной продукции, протекающей через насос, от вязкости пресной воды, на которой получены паспорт­ные характеристики.

  3. Наличие в продукции скважины свободного газа, попадаю­щего в насос.

Задача 10.5. Скорректировать паспортную характеристику погружного центробежного насоса (для рассматриваемого случая— насос ЭН-160-750) для каждого режима работы системы пласт— скважина—насос—лифт с учетом свойств реальной продукции сква­жины, движущейся через насос. При расчетах использовать исход­ные данные задач 10.1—10.4.

Решение. Для получения реальной характеристики насоса при работе его на пресной воде необходимы стендовые исследова­ния насоса перед спуском его в скважину. Однако проведение та­ких исследований не всегда возможно. Поэтому ниже излагается методика расчета реальной характеристики насоса при работе на воде (рис. 10.8).

  1. Выбирают ряд подач насоса Q
= 50, 100, 150, 200 и 250 м3/сут, а также оптимальную подачу Q0nT (при т]тах).

  1. Для выбранных подач с характеристики насоса определяют соответствующие им напоры Я и к. п. д. т). Указанные параметры представлены ниже.


Подача Q, м3/сут 50 100 150 160 200 250

Напор Н, м 990 930 820 790 600 260

К- п. д., г) 0,26 0,45 0,55 0,56 0,50 0,22


  1. Рассчитывают снижение напора АН при соответствующих подачах вследствие несоответствия геометрии проточных органов насоса и состояния поверхностей номинальным расчетным парамет­рам. Для расчета АН используют эмпирическую формулу

АН = 0,92-Яопт/(3,9 + 0,023-<2опт), (10.20)





.234



где <2опт, Яопт — соответственно паспортные подача и напор на оптимальном режиме работы насоса.

АН = 0,92 790/(3,9 + 0,023-160) = 95,88 м.

  1. Определяют реальные напор насоса Я' и к. п. д. т]' по следую­щим формулам (при принятых значениях подач Q):


Н'^Н — АН; (10.21)

= т](1 — АН/Н). (10.22)

Результаты расчета приведены ниже (см. рис. 10.8).

Подача Q, м3/сут 50 100 150 160 200 250

Напор Н, м 894,12 834,12 724,12 694,12 504,12 164,12


К. п. д. г/ 0,235 0,404 0,486 0,492 0,420 0,139


По полученным расчетным данным строят соответствующие за­висимости Q—Я' и Q—г]'. Мощностную характеристику Q—N ос­тавляют без изменений.

Дальнейшая корректировка характеристики на вязкость отка­чиваемой насосом продукции и на наличие в ней свободного газа должна вестись с использованием расчетных реальных параметров (зависимости Q—Я', Q—N и Q—т|'), а не с использованием пас­портных величин [24].

П. ОСОБЕННОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СКВАЖИН В ОСЛОЖНЕННЫХ УСЛОВИЯХ

К осложненным условиям эксплуатации добывающих скважин относятся условия, как связанные со свойствами продукции сква­жин (высокая обводненность, высокая вязкость, отложения твер­дой фазы и т. д.), что существенно затрудняет глубинные исследо­вания и обусловливает расчетное определение целого ряда пара­метров, используемых при оптимизации технологических режимов работы скважинного оборудования, так и с используемыми в на­стоящее время технологическими процессами (поддержание пласто­вого давления, тепловые методы повышения нефтеотдачи и др.) и системами нефтегазосбора (однотрубные герметизированные), требующими повышенных устьевых давлений,

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ РАБОТЫ ДОБЫВАЮЩИХ СКВАЖИН

Расчет распределения температуры по глубине добывающей скважины

Распределение температуры по глубине скважины рассчитыва­ется по следующим зависимостям (при 15M<800 т/сут):

t (А) = 1 ± <пл.*-[I - (1 - 0,87,- °'0И «М) рн. Д/Рн пл]/1*; (П.1)
Источник: https://tut-files.ru/previewfile/115988

Смотрите также:

2014 biblioonline ru