Материал: Сборник задач по технологии и технике нефтедобычи Учеб, пособие для ву

Скачать

Заказать новую работу

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам
0 — усредненная относительная скорость газовых пузырь­ков, м/с; Vn — объемный расход газа, м3/с; Fэк — площадь по­перечного сечения скважины, м2.

По результатам анализа движения газожидкостной смеси от­носительная скорость газовых пузырьков зависит от истинного нефтесодержания фн и для расчетов может быть принята равной: при ф„>0,5 w0 = 0,02 м/с, а при фн < 0,5 wQ = 0,2 м/с.

  1. Рассчитывают высоту столба газожидкостной смеси

М'п= [Рп-Рп+\)1[ёРсмп) = AW(gPcu„). (11-53)

  1. По результатам расчета строят кривую распределения дав­ления. Расчет ведут от рзаб до р.


252




НИЯХ рзаб

Ожд = К (рил — Рзаб)*

Значения приведены ниже. Рзаб» МПа

. 11
10
9
8
(11.54) 7 6

<2жд, М3,'сут

. 5
10
15
20
25 30


2. Определяют давления на приеме рпн и объемные расход­ные газссодержания рпн для заданной глубины спуска насоса Ни = ЮСО м и соответствующих забойных давлений рзаб. Давле-


253






Рис. 11.4. Зависимости давления Рпн (1) и объемного газосодер- жания (2) ргп на приеме от де­бита скважины


Рис. 11.5. Характеристики скважины для различных устьевых давлений (номера на кривых соответствуют устьевым давлениям):


ру4 > Руз > Ру2 >Ру1. ИСП = const


ния на приеме находят по одному из известных методов расчета кривых распределения давления в интервалах по глубине от Lc до #н, по давлению от рзаб до ри„.

Объемное расходное газосодержание рассчитывают по формуле (на 1 м3 жидкости)

Р (р ) ^0 ^Пн) ГстГПНг • [ 1 П0 (Рин)1/(Рпн7"ст)

[Го (Рпн) РстГпнг/(РинГст) -f- Ьц (Рпн)] [1 «о (Рпн)] + По(Рпн)

(11.55)

где Г0 (рпн) — газовый фактор при давлении рин, м3/м3. рст — стандартное давление, равное 0,1 МПа; z — коэффициент сверх­сжимаемости газа; Тст, Тпл — соответственно стандартная темпе­ратура, равная 293 К, и температура на приеме, К; «о (рин) — объемная обводненность при давлении р
и„, Ьн (рп„) — объемный коэффициент нефти при давлении р[1Н.

Объемную обводненность при давлении рпн находят по (11.20). Температуру на приеме насоса inH рассчитывают для каждого де­бита жидкости (2ЖД по следующей формуле:

Гпн = <„л-<пл Г0,544 (623,7 Л], (11.56)

гс L с V 0 ж дм / J -

где с — удельная теплоемкость жидкости Дж/(кг-градус); <3ЖДМ — массовый дебит скважины, т/сут.

Для безводной нефти С = 2100 Дж/(кг-градус).

По результатам расчета строят зависимости рин = / (<2ЖД) и Рин = / (<2жД) для заданного На = 1000 м (рис. 11.4).

3. Рассчитывают по одному из известных методов кривые рас­пределения давления в НКД в зависимости от дебита жидкости (?жд и устьевого давления ру (рассчитываются давления на выходе насоса рвн).


254





предварительно для каждого дебита жидкости определяют ко­эффициент сепарации газа у приема штангового насоса ош по- (11.12).

При этом объемный расход жидкости при давлении рпн находят

так

?ж = [„дМРпн) + С>в]/еб400. (11.57)

Относительную скорость движения газовых пузырьков в усло­виях приема принимают равной:

при по<0,5 шо = 0,02 м/с; при ло>0,5 ш0 =0,17 м/с,

а' площадь поперечного сечения эксплуатационной колонны (м2) находят по

^эк = ^к/4. (11.58)

Оценивают влияние сепарации газа у приема насоса на газовый фактор и давление насыщения.

Определяют фактический газовый фактор Г
0 факт, который необходимо подставлять при расчете распределения давления в НКТ, а также новое давление насыщения Р\ас (см. задачу 11.8).

  1. По данным, полученным в пп. 2 и 3, строят характеристики скважины для фиксированных Ян и п0 и различных устьевых дав­лений (рис. 11.5).

  2. Строят характеристику установки штангового насоса, рабо­тающей в скважине. Под характеристикой установки ШСН, рабо­тающей в скважине, понимается зависимость между давлением, создаваемым насосом рн, и его подачей по дегазированной жидко­сти <ЗжД при заданном законе изменения газосодержания на входе в насос рвх и фиксированном режиме работы установки (Fn„, San постоянны), т. е. р„ = / (С?ЖдРвх).

При этом

Рвх = Рпг. (1 — °ш). (11.59)

Построение характеристики проводят в следующей последова­тельности:

а) рассчитывают объемный расход газожидкостной смеси, ко­торый может быть перекачан насосом QCM н при данном давлении р„, развиваемым им. Предполагая, что цилиндр насоса полностью заполняется газожидкостной смесью при давлении приема р„н и газссодержании ее рвх,' искомый объемный расход QCM „ (м3/сут) можно записать так

Осмн — 1440Fпл (*$' Х)-п <7ут* (11 *60)

где X — потери хода плунжера от упругих деформаций штанг и труб, м;
Источник: https://tut-files.ru/previewfile/115988

Смотрите также:

2014 biblioonline ru