Материал: Сборник задач по технологии и технике нефтедобычи Учеб, пособие для ву

Давление на устье Ру. МПа (задано)	^см н’ м³/сут (вычислено п. 5)	Рпн- ^МПа(вычислено п. 2)	Рвн- ^МПа (вычислено п. 3)	^рн' МПа
РУ1	Qcm Н 1	Р ПН1	РвН1	Р Н1
Руг	0см Н 2	РпН2	Р ВК2	Рн2
Ру а	Qcm Н 3	РпнЗ	Р виз	Рнз
Ру 4	QcM Н 4	РпН 4	РвН4	Р Н4

Рис. 11.6. Зависимость расхода газожидкостной смеси от расхода жидкости

Потерю хода плунжера от упругих деформаций рассчитывают

так

Ь = ^плРи (V/шт 1 + У/шт2+ (11.61)

где 1_Ъ /₂ — длины ступеней штанговой колонны, м; /_шт1, /_{шт 2} — соответственные площади поперечного сечения штанг в ступенях, м ■; /тр — площадь поперечного сечения тела НКТ, м²; Е — модуль продольной упругости металла, Па.

Утечки в паре цилиндр—плунжер приближенно определяют по следующей формуле:

Qy_T = 4,32-10¹

(¹⁺т^с0

ⁿD_nngb³ р н

12v

Ржё^ПД

(11.62)

где С — относительный эксцентриситет расположения плунжера в цилиндре; £)_пл — диаметр плунжера, м; б — зазор в плунжерной паре, м; /_пл — длина плунжера, м; v — вязкость жидкости, м²/с; g — ускорение свободного падения, м/с².

При практических расчетах можно принимать (1 -Ь 3/2 С²) = = 1,75; б = 9,5-10^-5 м (средний для II группы посадки).

На основании расчетов давлений на выходе насоса р_в„ для различных дебитов жидкости при соответствующих устьевых давлениях, при данной глубине спуска насоса и данной обводненности продукции, а также на основании расчета давлений на примере насоса и подачи насоса по газожидкостной смеси Q_CM_н строится табл. 11.1;

б) строят вспомогательные зависимости (рис. 11.6) между дебитом дегазированной жидкости Q_1Ka и расходом газожидкостной смеси в насосе Q_CM_н, используя следующую расчетную формулу:

Осм н Ожд [(1 — п₀) Ь_л (Рпн) “Ь

^По\![ 1 ' Рпн (1 СТш)] (11.63)

При этом объемное расходное газосодержание у приема насоса Рпн ^и коэффициент сепарации а_ш зависят от Q* (р_пн) или, в конечном счете, от (2_ЖД.

Используя рассчитанные в п. 5 значения Q_CM „ и рис. 11.6, определяют объемные расходы по дегазированной жидкости (2_ЖД.

256

р	= р —	Р л-	> . л.
max	ШТ ‘	Ж ¹	виб ¹
Р ■ гшп		(Двиб	^•РиД

(11.64)

(11.65)

где Р_шх — нагрузка от веса колонны штанг в жидкости, Н; Р_ж — нагрузка от веса жидкости, действующая на плунжер насоса, Н; Я_Виб — вибрационная составляющая динамической нагрузки, вызванная упругими колебаниями колонны штанг, Н;

Р_ИИ — инерционная составляющая динамической нагрузки, вызванная неравномерным движением колонны штанг, Н.

257

Данные величины определяют по следующим зависимостям:

Рж — РцРт1Л1 (11.66)

Р виб — ГПи л/(Ф ^ШТ / *S) Р nilP Ж) (11- 67)

Л.„ = К (> - 2Я_шх/ф5) (1 - ф/2) Р_шт]/2; (11.68)

= яп VS/g/ЗО, (11.69)

где ф — доля деформаций штанг в общей статической деформации
штанг и труб

ф = Яшт/(^шт -г Мр) » (11.70)

Р_шт — нагрузка от веса колонны штанг в воздухе, Н.

Приведенное напряжение цикла в точке подвеса штанг ’о_пр

^(Tnp ⁼ ^4_mavGa » (11-71)

где а_тах — максимальное напряжение цикла, Н/'м²; ст_а — ампли-
туда изменения напряжения, Н/м²;

Стах ⁼ 7⁵гпах//шт. (11.72)

Оа = (Ртах Ртт)/(2/шт) • ( Ч ■ 73)

После аналогичных расчетов для всех режимов работы системы анализируют полученные результаты и делают соответствующие выводы.

ТЕКУЩИЙ РЕМОНТ СКВАЖИН

Оборудование для добычи нефти из скважин работает в сложных условиях, которые характеризуются большими нагрузками, высокой коррозионной активностью перекачиваемой среды, наличием в ней абразивных механических примесей и другими осложняющими факторами. По этим причинам указанное оборудование довольно часто выходит из строя.

Источник: https://tut-files.ru/previewfile/115988

Смотрите также:










2014 biblioonline ru